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山東固德化工有限公司煤焦油環評報告
第一章 總 論 1.1編制依據 1.1.1《中華人民共和國環境保護法》(1989年修訂)。 1.1.2《中華人民共和國大氣污染防治法》(2000年修訂)。 1.1.3《中華人民共和國水污染防治法》(1996年修訂)。 1.1.4《中華人民共和國噪聲污染防治法》(1996年)。 1.1.5《中華人民共和國固體廢物污染防治法》(2005年)。 1.1.6《中華人民共和國環境影響評價法》(2002年)。 1.1.7《中華人民共和國清潔生產促進法》(2002年)。 1.1.8《建設項目環境保護管理條例》(國務院令[1998]253號)。 1.1.9《國務院關于落實科學發展觀加強環境保護的決定》 1.1.10《國務院關于酸雨控制區及二氧化硫控制區有關問題的批復》(國務院,國函1998第5號)。 1.1.11《燃煤SO2排放污染防治技術政策》。 1.1.12《建設項目環境保護分類管理名錄》(國家環境保護總局令第14號,2001年10月)。 1.1.13《產業結構調整指導目錄(2005年本)》(中華人民共和國國家發展和改革委員會令第40號)。 1.1.14《焦化行業準入條件》(國家發改委公告2004年第76號) 1.1.15《國家計委、國家環境保護局關于規范環境影響評價咨詢收費有關問題的通知》(計價格[2002]17號)。 1.1.16《山東省水污染防治條例》(2000年)。 1.1.17《關于山東省地表水環境功能區劃方案的批復》(魯政字[2000]86號)。 1.1.18《山東省東平湖流域水污染防治規劃》。 1.1.19《南水北調東線工程山東段水污染防治規劃》。 1.1.20《山東省“十一五”期間主要污染物排放總量控制方案》。 1.1.21《山東省環境保護條例》(2001年修正)。 1.1.22 《中華人民共和國環境保護行業標準——環境影響評價技術導則》(HJ/T2.1~2.3-93,HJ/T2.4-95)。 1.1.23《建設項目環境風險評價技術導則》(HJ/T169-2004)。 1.1.24《關于加強環境影響評價管理防范環境風險的通知》(環發〔2005〕152號)。 1.1.25《關于檢查化工石化等新建項目環境風險的通知》(環辦〔2006〕4號)。 1.1.26《關于印發<環境影響評價公眾參與暫行辦法>的通知》(環發〔2006〕28號)。 1.1.27《山東省焦化行業“十一五”結構調整意見》 1.1.28萊蕪市環境保護局《關于山東固德化工有限公司20萬噸/a焦油深加工項目環境影響評價執行標準的批復》,萊環函[2007]40號。 1.1.29國務院關于“十一五”期間全國主要污染物排放總量控制計劃的批復( 國函[2006]70號); 1.2 評價目的及指導思想 1.2.1評價目的 本評價將通過對工程所在區域環境現狀調查、監測及污染源調查,掌握該區域環境質量現狀和污染源分布情況。通過工程分析,找出建設項目的排污環節,確定排污量,預測分析建設項目投產后對周圍環境的影響范圍和程度。論證環境保護措施在技術上的可靠性和經濟上的合理性,提出防治污染的措施、對策和風險因素控制的措施。從環境保護的角度論證工程建設的可行性及采取環保措施的合理性、可行性,并按照環境效益、社會效益、經濟效益相統一的原則提出降低各類污染物排放、改善環境質量的措施,為決策部門提供科學依據。 1.2.2評價指導思想 堅持以項目為基礎,以國家有關方針、政策為指導,以環境保護法規為依據,以發展經濟與環境保護相協調為宗旨的環境影響評價指導思想,突出項目特點,對污染物排放實行區域范圍內總量控制。堅持實事求是、客觀公正的評價原則,使本次評價體現來源于工程、服務于工程、指導工程的精神。 1.3 評價等級與評價重點 1.3.1評價等級 根據《環境影響評價技術導則》的要求,針對環境功能區劃,結合建設項目所處地理位置、環境特征、環境質量狀況及工程所排污染物量、污染物種類等特點,確定該項目環境影響評價等級。 1.3.1.1環境空氣 根據項目大氣污染物的排放量,依據《環境影響評價技術導則·大氣環境》的評價級別計算方法,由于本項目生產過程中產生的主要污染物為少量含有非甲烷總烴、苯并(a)芘、苯可溶物的工藝廢氣和含SO2和煙塵的煙氣, 根據污染物排放種類及濃度和數量,結合《環境影響評價技術導則》的要求,SO2和煙塵的等標排放量為5.8×104和1.06×104,遠小于2.5×108,對其進行影響分析,因苯并(a)芘、苯、酚等氣體危害性很大,所以對其進行預測評價,即確定環境空氣影響三級評價。 1.3.1.2地表水 由于本項目產生的廢水量很少,外排廢水可以達標排放,但含有的污染物種類較多,確定本項目進行地表水環境影響三級評價。 1.3.1.3地下水 項目廠區對地下水的影響主要是廠區滲透,區域地下水以大氣降水補給為主,項目處于非敏感區,但是當地土壤易下滲,廠區水如果滲透會對地下水造成一定影響,廠區地面硬化,處理構筑物及管道采取抗裂與防滲后,對地下水影響較小。所以本次評價地下水做影響分析。 1.3.1.4噪聲 本地區執行《城市區域環境噪聲標準》(GB3096-93)規定的Ⅱ類標準,該項目為小型建設項目,根據《環境影響評價技術導則》中聲環境影響評價工作等級劃分的基本原則,本次噪聲做三級評價。 1.3.1.5環境風險 根據《建設項目環境風險評價技術導則》,本次項目位于環境敏感區,原材料包含劇毒危險性物質,屬于重大危險源,因此本次環評環境風險評價定為一級評價。 各環境因素的評價等級見表1-1。 表1-1 各環境因素的評價等級 環境因素 評價等級 環境空氣 三級評價 地表水環境 三級評價 地下水環境 影響分析 噪聲 三級評價 環境風險因素 一級評價 1.3.2評價重點 根據該項目的生產工藝及排污特征,本項目對周圍環境產生的影響主要是項目廢氣對周圍環境的影響。因此,確定以工程分析為基礎,將環境風險評價、環境空氣影響評價及地表水環境影響評價為本評價的重點。 1.4 評價范圍及環境保護目標 根據各單項因子的評價等級分別確定其評價范圍。由于該工程評價范圍內沒有旅游景點、自然保護區及文物保護區。因此,本次評價的主要保護目標為附近的居民、周圍的村莊。 表1-2 各污染因素的評價范圍及重點保護目標 污染因素 評價范圍 環境保護目標 環境空氣 以廠址為中心,以主導風向-東南風為主軸,邊長2000m范圍 評價范圍內村莊、居民 地表水 從擬建廠址到水河下游約1000m 水河 地下水 工程所在位置周圍1000m內的地下水 周圍村莊內的地下水 噪聲 廠界外1m 周圍村莊居民 1.5 影響因子的識別及評價因子的確定 1.5.1 施工期 建設項目在現有廠區內建設,現有交通等基礎設施齊全,施工期間土方挖掘、回填土堆放及建材運輸等會造成揚塵污染。建設施工中施工機械及運輸車輛較多,產生一定噪聲影響;因此施工期主要影響為環境空氣和聲環境。 1.5.2 運行期 項目運行期主要環境影響因子識別見表1-3,本次評價所選取的現狀評價因子及影響評價因子見下表1-4。 表1-3 環境影響因子識別表 環境要素 影 響 因 子 管式爐、加熱爐煙氣和無組織排放廢氣 生產廢水 噪 聲 固廢 PM10、SO2、非甲烷總烴、B(a)P COD、氨氮、苯類等 LeqdB(A) 有影響 環境空氣 有影響 —— —— 有影響 地表水 —— 有影響 —— 有影響 地下水 —— 有影響 —— 有影響 聲環境 —— —— 有影響 表1-4 評價因子一覽表 主要污染源 現狀評價因子 影響評價因子 環境空氣 公司內管式爐和加熱爐、罐體等 PM10、SO2、非甲烷總烴、苯并(a)芘、苯可溶物 非甲烷總烴、苯并(a)芘 地表水 公司內工業廢水和雨水 pH、COD、高錳酸鹽指數、硫酸鹽、氯化物、氨氮、石油類、苯可溶物等 COD、氨氮 地下水 公司內工業廢水和生活污水 pH、硫酸鹽、氯化物、總硬度、硝酸鹽氮、高錳酸鹽指數、溶解性總固體等 - 噪 聲 公司內泵、風機等設備 LeqdB(A) LeqdB(A) 1.6評價標準 1.6.1環境質量標準 根據萊蕪市環境保護局對建設項目環境影響評價執行標準的報告,本評價采用以下環境質量標準見表1-5: 表1-5 環境質量標準 項目 執行標準 標準分級或分類 大氣 《環境空氣質量標準》(GB3095-1996) 二級 《工業企業設計衛生標準》(GBZ1-2002) -級 地表水 《地表水環境質量標準》(GB3838-2002) Ⅳ類 地下水 《地下水質量標準》(GB/T14848-93) Ⅲ類 噪聲 《城市區域環境噪聲標準》(GB3096-93) 2類 1.6.2污染物排放標準 污染物排放標準見表1-6。 表1-6 污染物排放標準 項目 執行標準 標準分級或分類 廢氣 《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996) 二級標準 廢水 《山東省南水北調沿線水污染物綜合排放標準》(DB37/599-2006) 一般保護區域 噪聲 《工業企業廠界噪聲標準》(GB12348-90) Ⅱ類 《建筑施工場界噪聲限值》(GB12523-90) — 一般工業固體廢物 《一般工業固體廢物貯存、處置場污染控制標準》(GB18599-2001) — 危險廢物 《危險廢物貯存污染控制標準》(GB18598-2001) — 加熱爐 《工業爐窯大氣污染物排放標準》(GB9078-1996) 二級標準 建筑施工廠界噪聲限值見表1-7。 表1-7 建筑施工廠界噪聲限值 施工階段 主要噪聲源 噪聲限值 晝間 夜間 土石方 推土機、挖掘機、裝載機等 75 55 結構 混凝土攪拌機、振搗棒、電鋸等 70 55 裝修 吊車、升降機等 65 55 1.7項目建設政策產業政策符合性 根據《焦化行業準入條件》(國家發改委2004年76號)已有煤焦油單套加工裝置規模要達到5萬噸/年及以上;同時根據《產業結構調整指導目錄(國家發改委40號)》本項目所生產的改質瀝青屬于高等級道路瀝青、聚合物改性瀝青和特種瀝青,屬于國家鼓勵類行業。國家鼓勵10萬噸/年以上規模焦油加工裝置的新建與發展,并為進口煤化工加工設備免稅。所以本項目的建設符合國家產業政策。第二章 環境概況 2.1自然環境概況 2.1.1地理位置 山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目,位于口鎮三山村東北約300米,下水河村以北約1000米,廠四周100米范圍內為農田。詳見圖2-1:工程地理位置、排水去向及地表水系圖。 2.1.2.地形地貌 萊蕪市地勢南緩北陡,北、東南三面環山,中部是緩起伏的平原,西部開闊,平原中部有長埠嶺延伸入泰安。境內最低海拔高度148.13m,最高994m。全市山地面積占59.89%,丘陵占20.34%,平原占19.77%。整個地勢由東向南傾斜,北、東、南三面又向盆地中部傾斜。大汶河由東向西橫貫盆地中部。 建設項目所在廠區內部地勢西高東低,西部為生產區,較平坦,東部為辦公生活區,地勢較低且高低不平,內部有一小水庫,東西高差比較大。整個廠址地勢較高,向西傾斜,三山村地勢低于該廠址。 2.1.3水文、地質 萊蕪地處魯中泰沂山區,地質構造受魯中緯向構造及魯西旋卷構造控制。區內巖漿活動劇烈,其中中生代晚期活動最為劇烈,第三紀以來也有活動,多以斷裂形式出現,并形成礦山、鐵銅溝、金牛山等巖體。地形走向呈東西向展布。基巖多裸露于周邊山丘區,中間被新地層覆蓋。自盆地周邊至中心依次為太古界變質巖類,寒武系、奧陶系碳酸巖類,山古生界砂、頁巖夾薄層灰塵巖及煤系地層,中生界雜色砂、頁巖及碎屑巖,新生界第三系紅色黏土質粉砂巖及砂礫巖,第四系砂質黏土砂礫巖。 廠區周圍地層主要為汶河沖積形成的粘土、粉質粘土及中粗砂,下伏基巖為第三系粘土巖。自上而下依次為:粘土、粉質粘土、中粒粗砂、粘土巖。 萊蕪市地下水可開采資源量為3.2167億立方米,主要分布于牟汶河、嬴汶河及其支流兩岸階地第四系沖積層、洪積層和中奧陶系巖溶裂隙中。地下水類型以重碳酸鹽為主,地下水循環條件好,徑流通暢,溶濾作用較強,巖石中易溶成分被大量帶走,使水質淡化,礦化度低,化學類型簡單,適合飲用及工農業生產。 廠區周圍地表水屬汶河水系。牟汶河發源于沂源縣沙崖子村,流域面積1214km2,平均比降2%,主河床一般寬500米。牟汶河在大汶口與柴汶河匯合后形成大汶河,最后進入東平湖,。 該區按國家規定地震烈度為Ⅶ度。 2.1.4氣候與氣象 萊蕪市屬溫帶大陸性氣候區,四季分明。冬季寒冷、少雨雪;春季干旱、風沙多;夏季炎熱、雨量集中;秋季氣爽、溫差大。 萊蕪市受東南沿海太平洋季風控制,全年多東南風,由于本區小地形影響,又處于獨立半閉合盆地內,河谷風較強;雨量集中,年內分配極不均勻,6-9月的降雨量占全年的76%。 根據萊蕪市氣象局多年氣象資料統計,該區主要氣候要素為: 歷年平均氣溫:12.6℃ 歷年平均最高氣溫:18.5℃ 歷年平均最低氣溫:7.3℃ 歷年平均降水量:718.4mm 歷年最大降水量:1369.0mm 歷年最大蒸發量:1962.2mm 年主導風向:SE 年次主導風向:S 年平均風速:2.1m/s 年最大風速:27.3m/s 歷年最大凍土深度:34cm 歷年最大積雪深度:24cm 2.2社會環境概況 萊蕪市總面積為2246.21 km2。其中耕地面積60678ha,總人口123.46萬人,非農業人口41.67萬人,轄有14個鎮,1個鄉,4個街道辦事處,1066個行政村,是一個以鋼鐵煤炭為主體的工業城市。萊蕪市轄萊城、鋼城兩區,萊城區總面積1906.87 km2。轄12個鄉鎮,3個街道辦事處,902個行政村;萊蕪市教育較發達,主要有萊蕪市高等職業技術學院、新汶礦業集團職工大學、萊蕪一中、萊蕪風城高級中學、萊蕪市實驗中學等;萊蕪市較著名的旅游景點有房干生態旅游區、雪野水庫、萊蕪戰役紀念館、華山林場、碁山、齊長城遺址等。 廠址周圍環境保護目標分布情況見表2-1和圖2-2。 表2-1 廠址周圍敏感目標 敏感點 相對方位 距離(米) 人口(人) 三山村 西南 300 800 下水河 正南 1000 1100 官水河 西南 800 1045 上水河 正東 2000 859 該項目位于萊蕪市萊城區北部工業園內,處于園區二類工業區內,符合園區規劃。具體位置見圖2-3。 2.3 環境質量狀況 2.3.1環境空氣質量 經過2007年對固德廠區及周圍的檢測結果表明:該評價區域的SO2、NO2小時均濃度均低于評價標準,SO2、NO2日均濃度單項污染指數的最大值分別為0.25和0.49也均低于評價標準,說明該區受二氧化硫和二氧化氮的污染較小。苯可溶物與臭氣濃度均不超標。非甲烷總烴在各測點濃度超標現象嚴重,可見新建項目周圍的非甲烷總烴已嚴重超標;B(a)P在5月7日廠界監測時超標,超標主要是現有工程無組織排放瀝青煙和蒽油等高沸點餾分引起。 2.3.2水環境質量 項目選址區域的地表水體是瀛汶河與水河。經調查萊蕪市2005年度環境質量報告書,瀛汶河的監測斷面水質不符合GB3838-2002《地表水環境質量標準》Ⅳ類水質標準。 本地區地下水除總硬度在個別點超標外,其他項目基本符合《地下水質量標準》(GB/T14848-93)Ⅲ類水質標準。 2.3.3 噪聲環境 本地屬于工業集中區,且有施工噪聲,目前聲環境質量較差。 2.3.4生態環境 項目所在地現為山嶺坡地,零星分布地表植被,部分為果園,生態環境一般。第三章 工程分析 3.1 現有煤焦油加工工程分析 3.1.1現有煤焦油加工工程概述 3.1.1.1 項目名稱 山東固德化工有限公司年產5萬噸煤焦油深加工項目。 3.1.1.2 性質 新建 3.1.1.3 建設地點 本項目位于萊蕪市萊城區口鎮三山村東,東面為萊明公路,東南為下水河村,西南為管水河村。 3.1.1.4 項目投資 本項目總投資2886萬元,其中環保總投資288.6萬元,占工程總投資的10%。 3.1.1.5 建設單位 山東固德化工有限公司 3.1.1.6 勞動定員及工作制度 現有工程勞動定員總數126人,其中生產人員70人,管理及銷售人員36人。工作制度:年工作300天,每天3班制,每班工作時間8小時。 3.1.1.7 現有煤焦油加工工程審批情況 萊蕪市環保局于2005年9月5日審批通過了現有5萬噸/a煤焦油加工工程補辦完善的環境影響報告表。并于2006年5月19日通過了現有5萬噸/a煤焦油加工工程的驗收。 3.1.2 現有煤焦油加工工程生產技術方案 3.1.2.1 現有工程原料及產品方案 本項目主要以萊鋼、濟鋼、邯鋼、青鋼、泰鋼、沂州焦化的煤焦油為主要原料從事深加工業務,還有濃硫酸、燒堿、Na2CO3等輔助材料,主要產品有工業萘、洗油、蒽油、中溫瀝青、粗酚、輕油、酚油,廣泛用于建材、橡膠、碳素行業。 主要原材料物化性質如下: (1)煤焦油:由煤經干餾而得的油狀副產物。褐色至黑色,有特殊臭味。有高溫煤焦油、中溫煤焦油和低溫煤焦油之分,該項目所用為高溫煤焦油,它是一種極復雜的混合物,主要組分是芳香烴化合物和雜環化合物,有幾千種,從中分離出來并經鑒定的已有370多種,大多數含量很低,生產上采用集中加工以利于分離提取,產品主要有酚、萘、蒽、香豆酮樹脂,并有吡啶、喹啉及其同系物等。本項目采用高溫煤焦油,本項目所用原料技術指標和行業質量標準見表3-1。 表3-1 高溫煤焦油技術指標一覽表 項目 本項目所用原料指標 行業質量標準(YB/T5075-93) 一 級 二 級 密度(20℃)g/ cm3 1.14~1.21 1.15~1.21 1.13~1.22 甲苯不溶物(無水基)% 3.5~7.0 3.5~7.0 <9.0 灰 份 % <0.13 <0.13 <0.13 水 份 % <4.0 <4.0 <4.0 萘含量(無水基)% >7.0 >7.0 >7.0 粘度E80 <4.0 <4.0 <4.2 (2)工業硫酸(Sulphuric acid for industrial use):執行GB534-2002標準;分子式H2SO4分子量:98.08。物化性質:本產品純品為無色油狀液體,工業品中如果含有雜質,則呈黃、棕色。 性能和用途:無色透明油狀液體,能以任意比例同水混和并放出熱量,是一種活潑的二元強酸,能與許多金屬或金屬氧化物作用生成硫酸鹽。有強烈的吸水作用和氧化作用,對棉麻織物、木材、紙張等碳水化合物劇烈脫水而使碳化。硫酸是基本化工原料,廣泛應用于生產化肥、石油煉制、金屬加工、冶煉、染料、炸藥、塑料、軍工和化工等行業。本項目采用濃硫酸,本項目所用原料技術指標和國家質量標準見表3-2。 表3-2 工業硫酸技術指標一覽表 項目 本項目所用原料指標 國家質量標準(GB534-2002) 濃硫酸 一等品 H2SO4含量,% 92~98 92~98 灰 份 % <0.03 <0.03 鐵含量,% <0.01 <0.01 砷含量,% <0.005 <0.005 (3)液體堿:分子式NaOH ;用于制皂、造紙、紡織、玻璃、搪瓷、醫藥、染料、金屬制品,基本化學工業及其他有機合成工業,還用于農藥生產。制革和石油、動植物油脂的精煉等。技術指標:符合GB209-93中隔膜法標準。本項目所用原料技術指標和國家質量標準見表3-3。 表3-3 液體堿技術指標一覽表 項目 本項目所用原料指標 國家質量標準(GB209-93) 隔膜法 一等品 NaOH含量,% >42 >42 Na2CO3含量,% <0.6 <0.6 NaCl含量,% <2.0 <2.0 Fe2O3含量,% <0.01 <0.03 (4)工業碳酸鈉:化學名:碳酸鈉、工業純堿;分子式:Na2CO3;分子量:105.99;性能:白色結晶粉末易溶于水,水溶液呈堿性,暴露在空氣中容易吸收水分和二氧化碳。用途:工業碳酸鈉是玻璃、化工、造紙、印染、合成洗滌劑等工業的重要原料,冶金工業中作助熔劑,水的凈化中做軟化劑。本項目所用原料技術指標和國家標準見表3-4。             表3-4 工業碳酸鈉技術指標一覽表 項目 本項目所用原料指標 國家質量標準(GB201.1-2004) 優等品 Na2CO3含量,% >99.0 >99.2 氯化物(以NaCl計)含量,% <0.80 <0.70 鐵(以Fe2O3計)含量,% <0.50 <0.50 水不溶物含量,% <0.1 <0.003 現有工程產品的名稱及各自的產量為工業萘4750噸、洗油4000噸、蒽油11000噸、中溫瀝青27750噸、粗酚750噸,輕油700噸,酚油950噸,損失100噸。 本項目現有工程原輔材料消耗情況及產品的物料平衡見表3-5。 表3-5 產品及原料的物料平衡表 序 號 進 料 序 號 出 料 名 稱 質 量(t/a) 名 稱 產率 質量(t/a) 1 煤焦油 50000 1 工業萘 8-12% 4750 2 濃H2SO4 300 2 洗油 6.8-8.0% 4000 3 燒堿 1000 3 蒽油 19-22% 10000 4 Na2CO3 50 4 中溫瀝青 52-56% 27400 5 粗酚 1.0-1.4% 750 6 輕油 1.0-1.4% 700 7 酚油 1.0-1.4% 950 8 損失 100 9 廢水 2700 合計 51350 合計 51350 3.1.2.2 現有工程組成 現有工程組成見表3-6。 表3-6 現有工程主體工程、輔助工程、公用工程、環保工程和儲運工程等項目一覽表 工程名稱 設備組成 主體工程 生產區 蒸發器、餾分塔、汽化器、連洗塔、蒸吹釜、管式爐(3臺)、分解器和貯存槽等一系列設備,見表3-7和表3-8。 輔助工程 蒸汽鍋爐房 1座,蒸汽鍋爐2臺,8t/h和6t/h,一備一用;常年壓力0.6MPa。 煤氣發生爐 2臺 離子軟化水制備系統 陽離子交換樹脂處理水量15m3/h。 公用工程 供水系統 公司有自備深水井,設有自動控制泵,能自動補充水至備用水池內,有2個備用水池,每個水池容積為480m3 ,年用水量11.64萬 t/a。 供電系統 該公司內設變電站2處,全廠總裝機容量1600KVA,年用電量432萬KWh。 消防系統 該公司廠區內設有消防水池一個,總儲水量約400立方米,該項目消防采用干粉滅火器及蒸汽、消防水相結合的消防系統。 辦公室及生活設施 辦公樓、宿舍樓、招待所等 環保工程 鍋爐除塵設施 旋風除塵設施等 生活污水處理設施 化糞池 生產廢水處理設施 收集后委托萊鋼處理 儲運工程 原料、成品儲存 原料儲罐;產品儲罐、倉庫等 廠內、外運輸 罐車、汽車等 3.1.2.3 主要設備 現有工程生產設備使用情況見表3-7和表3-8。 表3-7 主要生產設備清單表 設備清單 名稱 設備規格 單位 數量 管式爐 300萬大卡 臺 1 管式爐 50萬大卡 臺 2 一段蒸發器 ∮1000 臺 1 二段蒸發器 ∮1400 臺 1 餾分塔 ∮1400 臺 1 工業萘初餾塔 ∮1000 臺 1 工業萘精餾塔 ∮1000 臺 1 轉鼓結晶機 臺 1 重質輕油汽化器 F=21/25m2 臺 1 蒽油汽化器 F=45/55m2 臺 1 萘油汽化器 F=45/55m2 臺 1 洗油汽化器 F=21/25m2 臺 1 工業萘汽化器 F=21/25m2 臺 1 瀝青鏈板機 臺 1 連洗塔 ∮1000 臺 3 蒸吹釜 臺 1 硫酸分解器 臺 1 鍋爐 8T/6T 臺 2 熱油泵65Y-100Ⅱ 臺 4 柱塞泵3DT-15/20 臺 3 離心泵IS80-65-160 臺 10 液下泵20/30YHL-6 L=2760 臺 5 液下泵20/30YHL-6 L=1500 臺 2 旋渦泵32W-30 臺 4 離心風機4-68N4.5A右90° 臺 2 玻璃鋼冷卻塔DFT-ⅢA-200 臺 1 玻璃鋼冷卻塔DFT-ⅢA-60 臺 1 燃油泵 KCB18.3-2 臺 5 離心泵IS125-100-200 臺 2 離心泵IS50-32-125 臺 1 耐腐蝕泵F25-41 臺 12 表3-8 現有工程貯存設施一覽表 名稱 數量 槽容量(m3) 焦油槽 1# 1010 2# 1250 3# 1030 4# 1250 蒽油槽 1# 255 2# 250 燃油槽 1# 115 2# 110 洗油槽   230 酚油槽   100 輕油槽   100 濃酸槽   200 濃堿槽   150 萘原料槽 1# 105 2# 105 3# 105 中性酚鹽槽 1# 27 2# 27 3# 27 4# 27 重質輕油槽 1# 22 2# 22 萘成品槽   12 堿性酚鹽槽   27 配堿槽   33 精制鈉槽   27 二次輕油槽   19 酚油槽   22 粗酚成品槽   110 粗酚高置槽   23 萘油槽 59 萘掃氣槽 54 廢水池   210 3.1.2.4 現有工程公用工程 1.給排水 現有工程用水來源為公司自備深水井。設有自動控制泵,能自動補充水至備用水池內,有2個備用水池,每個水池容積為480m3 ,年用水量11.64萬 t/a。 現有工程用水環節與用水量分別如下: (1)鍋爐與煤氣發生爐用水 本項目鍋爐和煤氣發生爐用軟水,將深水井的供水用陽離子交換樹脂軟化后供給鍋爐和煤氣發生爐使用。鍋爐用軟水量為64m3/d,煤氣發生爐用軟水量12m3/d,同時軟化水反洗用水3m3/d。 (2)循環冷卻水補充水 本項目循環冷卻水所用水也是軟水,冷卻循環不外排。由于冷卻揮發補充水量為36m3/d。 (3)配堿用水 本項目原料堿為Na2CO3固體,但在生產過程中需用濃度為8-12%的稀堿溶液,所以在生產過程中需要部分配堿水。配堿用水量為1.5m3/d。 (4)崗位洗手池用水 本項目生產車間配有化驗室,室內崗位洗手池用水量為2m3/d。 (5)綠化用水 本項目廠區東部為大面積的綠化用地,綠化用水量為14m3/d。 (6)生活用水 本項目建有食堂、職工宿舍和招待所等生活設施和辦公樓,生活用水量為24m3/d。 現有工程排水環節及排水量如下: (1)鍋爐與煤氣發生爐軟水排污 鍋爐用軟水排污量為2.4m3/d,煤氣發生爐用軟水排污量為1.2m3/d,軟化水反洗排污量為9m3/d。 (2)崗位洗手池排水 崗位洗手池排水量為2m3/d。 (3)生產廢水 生產廢水產生環節煤焦油原料在加工過程中脫水、輕油油水分離器分離的廢水以及酚鹽蒸吹分解產生的廢水,廢水量為9m3/d。 現有工程的水量平衡圖見圖3-1。 2.供電系統 該公司內設變電站2處,全廠總裝機容量1600KVA,年用電量432萬KWh。 3.燃料 現有工程燃煤情況見表3-9。 表3-9 現有工程燃煤情況 鍋爐及導熱油爐 煤氣發生爐 用煤量 3000t/a 8000t/a 煤的產地 山西神木地區 寧夏 煤質 含硫量 ≤0.8% ≤0.4% 灰分含量 ≤12% ≤8.0% 低位熱值 ≥6300 kJ/kg ≥7900 kJ/kg 4.供熱 現有煤焦油加工工程在二段蒸出口、餾分塔、蒸吹用蒸汽汽提和各中間槽用蒸汽保溫,汽套套管保溫,吹掃管道時使用直接蒸汽,用量為2.5T/h。間接蒸汽用量為1T/h。 3.1.2.5 現有工程廠址選擇和廠區平面布置及其合理性分析 1.現有工程廠址選擇合理性分析 1)建設項目廠址選擇與萊蕪市發展規劃的關系 根據山東省人民政府關于萊蕪市城市總體規劃(2003-2020年)的批復,萊蕪市城市性質定位于山東省鋼鐵生產和深加工基地,山水園林城市。萊蕪市的城鎮規劃結構分為三級:一級為萊城、鋼城、二級為口鎮、寨里、顏里、苗山、雪野5個重點鎮,三級為茶葉口、大王莊、羊里、方下、楊莊、辛莊、牛泉、和莊等8個一般鎮,形成軸線輻射、中心突出、等級明確、城鄉一體的城鎮空間結構,城鎮職能結構以萊城作為綜合性中心,鋼城、顏莊、牛泉主導職能為工礦業,雪野、大王莊為旅游業,苗山為交通業,其他城鎮為商貿業,城市化水平2010年達到50%,2020年達到65%。要堅持城鄉統籌,使城鄉持續快速協調發展;要堅持以人為本,把環境保護和生態建設放在戰略位置,保證和促進人與自然和諧發展。萊蕪市城市規模:規劃近期到2010年,城市人口為45萬人左右,用地為53平方公里,遠期到2020年,城市人口為65萬左右,用地為74平方公里。萊蕪市的城市規劃區:包括萊城、鋼城城區及城市水源保護區。萊城、鋼城地區界限:西起張高莊村西丁字路口,經郭家鎮村北、北王家莊村北、大洛莊村東、梁坡水庫北500米,東到205國道東2500東;往南至辛莊河與盤龍河交叉口,經大官莊西北、東田莊西南、里辛河岔口,至澇洼村南韓萊路;往南經紅嶺官莊南、大上峪(新華機械廠東),至磁萊鐵路線與新泰萊蕪邊界交叉點;往西北經上古墩東南橋頭、顏莊西、西港煤礦鐵路、魯能水泥廠南,至輪胎翻新廠東;往西經埠陽村西北、東汶南西,到南劉家莊北;往北經王家嶺,至張高莊村西丁字路口,總面積約375平方公里。 根據《焦化行業準入條件》(2004年 第 76 號),在城市規劃區邊界外2公里(城市居民供氣項目除外)以內,主要河流兩岸、公路干道兩旁,居民聚集區和其他嚴防污染的食品、藥品等企業周邊1公里以內,國務院、國家有關部門和省(自治區、直轄市)人民政府規定的生態保護區、自然保護區、風景旅游區、文化遺產保護區以及飲用水水源保護區內不得建設焦化生產企業。本項目位于口鎮以北,據萊蕪市城市規劃區的距離在2km以上,離S242省級高速公路的距離約1500m。本項目周圍1000m以內為三山村,距離約260m,現有工程在建設之前和驗收時,三山村沒有搬遷計劃,根據萊城工業區的相關規劃,廠區1000m范圍內的所有住戶的搬遷問題已經有規劃,正在組織實施,其搬遷相關證明文件見附件,在此前提下,本項目在城市規劃角度選址具有合理性。 2)項目廠址所在地的環境功能區劃 項目廠址位于萊蕪市萊城區北部工業園內,該工業園位于萊蕪市N方位。廠址所在地環境空氣質量功能區為《環境空氣質量標準》中的二類區,即一般工業區和農村地區;根據萊蕪市2002-2004年的氣象資料,除靜風天氣外,該區域全年盛行風向較為集中,四季盛行風向基本一致,全年以東南東(ESE)風出現頻率最高為13.76%,其次是東南(SE)、南南東(SSE)風,出現頻率分別為11.21%、9.66%。其余方位風出現頻率相對較小,其中北(N)風出現頻率最小2.47%,從四季的情況來看:春、夏、秋、冬季盛行風向均為東南東(ESE)風,出現頻率分別為10.79%、13.27%、17.42%、13.54%;秋、冬季北北東(NNE)風出現頻率也較多。所以本項目對萊蕪市區的環境空氣影響幾率很小。廠址周圍的管水河、下水河和上水河分別位于廠址的西南、南和東北方向,不在主導風向下風向,且距廠址的距離較遠,對其的影響也不大。 地表水環境功能區為《地表水環境質量標準》中的Ⅳ類區即一般工業用水區。 地下水環境功能區為《地下水質量標準》中的Ⅲ類區即以人體健康基準值為依據,主要適用于工農業用水。 聲環境功能區為《城市區域環境噪聲標準》中的2類區即適用于居住、商業、工業混雜區。 從環境功能區的角度來看,本工程在此建設是可行的。 但經驗收監測和環評監測結果知,本項目所排的廢氣、廢水、噪聲均對周圍環境空氣、地表水和聲環境產生了污染影響。這是因為現有工程對所排的污染物沒有進行有效的處理造成的,即使本項目不在此地建設,廠址選擇在另外一個地方也會對當地的環境造成污染影響,所以該污染影響不是選址造成的結果,而是項目本身的影響,所以應加強本項目現有工程的污染治理,確保各種污染物達標排放。 3)基礎設施的便利性 建設廠址位于工業集中園區內,園區配套設施會逐步完善。本項目東面為萊明公路,交通方便,物料輸送較為便利。 4)衛生防護距離的確定 由第四章中經計算確定的衛生防護距離為500m,而離廠址最近的重點保護目標三山村離廠界外260m左右,現有工程在建設之前和驗收時,三山村沒有搬遷計劃,不符合衛生防護距離的要求,根據最近萊城工業區的相關規劃,廠區1000m范圍內的所有住戶的搬遷問題已經有規劃,正在組織實施,其搬遷相關證明文件見附件,在此前提下,本項目在衛生防護距離角度選址具有合理性。 由以上分析可以看出,從城市總體規劃、環境功能區劃、基礎設施便利性和衛生防護距離角度等角度,本項目廠址選擇是合理的。但本項目由于存在污染因素對周圍環境造成了污染影響,所以現有工程必須加強管理,采取有效的污染防治措施,保證污染物達標排放。 2.平面布置合理性分析 本項目占地面積90262m2,平面布置分為兩大部分,廠區的東部為辦公生活區,主要有辦公樓、食堂、單身宿舍和招待所等。廠區的西部為生產區,其中南半部為現有項目的生產區,北半部為預留發展區。該項目的平面布置詳見圖3-2:山東固德化工有限公司現有工程平面布置圖。 由平面布置圖可以看出,現有工程位于廠區主干道——固德大道的西部,整個廠區的西南部,現有工程的生產區由南向北由樹德路、立德路、育德路和厚德路將廠區分成四個區域,這四個區域由南向北依次分布著卸車區和原料、產品儲罐區、中間槽區(西)和瀝青場(東)、鍋爐房和萘庫。生產車間位于現有工程廠區中間的西部,輔助工程有鍋爐房、煤氣發生爐、維修車間、中心化驗室、泵房和配電室。配電室位于生產區的西部,泵房位于生產區和瀝青場的北部。鍋爐房和維修車間位于育德路和立德路之間的東部。煤氣發生爐位于生產區內,中心化驗室位于生產區的北部。環保工程有循環水池、廢水池、污水沉淀池。循環水池位于生產區的北部,廢水池位于中間槽區的南部,污水沉淀池位于瀝青場的西南部。事故池位于現有工程廠區的西北端。 現有工程平面布置緊湊,輔助工程僅靠生產車間,原料和產品槽區以及卸車區位于平面布置的最南端、瀝青場位于平面布置的東部,便于車輛運輸裝卸。鍋爐房位于北部便于為后來的擴建工程提供蒸汽。所以該平面布置便于運輸管理、減少管線長度節省投資,較合理。 3.1.3 現有煤焦油加工工程主要生產工藝: (1)焦油蒸餾工藝 見圖3-3:現有工程焦油蒸餾工藝流程圖 (2)連續洗滌: 圖3-4 酚萘洗三混餾分洗滌流程工藝圖 (3)酚鹽蒸吹分解 圖3-5 酚鹽蒸吹分解工藝流程圖 (4)工業萘蒸餾工藝 圖3-6 工業萘蒸餾工藝流程圖 工藝流程簡述 (1)油庫工序: 焦油在焦油槽內加溫至80~90℃靜止36小時后脫水,使焦油含水小于4.0%到小于2%(年脫出水量約1000t/a),以保證生產工序要求,得到的廢水送萊鋼回收車間處理。接受蒽油、洗油、酚油、輕油等產品,并負責裝車。 (2)焦油蒸餾工序: 靜止脫水后的焦油用一段柱塞泵打入200萬千卡/時的管式爐對流段進行加熱,在泵前加入濃度為8~12%的碳酸鈉溶液進行脫鹽,在管式爐脫水段焦油被加熱到120~140℃后,進入一段蒸發器,塔頂溫度90~110℃,塔頂蒸出100~105℃的輕油氣體經冷卻后進入一次輕油油水分離器,分離出的廢水配堿使用不外排,一次輕油流入貯槽,器底流出無水焦油含水<0.5%,進無水焦油槽用二段柱塞泵送往管式爐的輻射段加熱至380—400℃后,進入二次蒸發器,器頂溫度為340—370℃,器底排出溫度為350—360℃,軟化點為75—90℃的中溫瀝青,器頂蒸出進入餾分塔,在餾分塔底部排出290—300℃的蒽油,經冷卻后進入貯槽。塔中間開有不同的側線,采出190—210℃的酚萘洗混合餾分。經冷卻后流入貯槽。塔頂蒸出的二次輕油經冷凝冷卻后入油水分離器,分離出的廢水配堿使用,不外排。分離出的二次輕油一部分回流,回流量約為無水焦油的40%,一部分入產品貯槽。 (3)連續洗滌工序: 酚萘洗三混餾分在槽內保持溫度70—80℃自流到一次連洗泵前的混合器并加入堿性酚鹽,混合反應,用泵打入1#連洗塔內,塔底排出中性酚鹽,塔頂排出一次萘油進入二次混合器,稀堿進入二次混合器與一次萘油混合,用二次泵經反應器打到2#洗滌塔內,塔頂排出二次萘油后開始排堿性酚鹽,進入一次混合器。二次萘油進入3#洗滌塔內,塔滿后塔頂排出已洗萘油進入工業萘原料槽,底部定期排堿性酚鹽。 (4)酚鹽蒸吹分解工序: 中性酚鹽用泵打到蒸吹釜內,用直接蒸汽與間接蒸汽把酚鹽加熱到100℃以上,并把其中的雜質吹出,得到凈酚鹽。再送到分解器內與濃硫酸反應生產粗酚產品。得到的廢水送萊鋼回收車間處理。 (5)工業萘蒸餾工序: 已洗萘油與工業萘氣體預熱后進入初餾塔進行初蒸餾。從塔頂采出的重質輕油冷卻后,大部分送到初餾塔頂打回流,其余送入酚油槽外銷;初餾塔底熱油由初熱泵經初管式爐加熱260—270℃后返回初塔,以熱循環的形式為初餾塔提供熱量。從初餾塔熱油泵出口管引出部分熱油進入精餾塔進行加工,從塔頂蒸出含萘大于95.13%的工業萘蒸汽,經換熱及冷凝冷卻后,進入工業萘回流柱,一部分到精餾塔頂作為回流,滿流部分進入產品槽,經轉鼓結晶機冷卻結晶,得到片狀產品,包裝后外銷。塔底熱油用精熱油泵打入精管式爐,加熱到300—310℃返回精塔為精塔提供熱量,從精泵出口采出部分熱油冷卻后進入洗油槽外銷。 (6)瀝青: 中溫瀝青由焦油蒸餾的二次蒸發器底部自流到瀝青高溫槽180—200℃流到瀝青鏈板機冷卻成固體顆粒,作為產品外發或入庫存。 現有工程物料平衡圖見圖3-7。 3.1.4 現有煤焦油加工工程污染因素分析 3.1.4.1 現有工程污染因素產生、治理措施、達標情況及驗收意見 1.廢氣 (1)驗收前廢氣產生及治理措施 該公司排放廢氣主要是燃煤蒸汽鍋爐產生和排放的煙塵和SO2、管式加熱爐燃氣廢氣;酚鹽吹蒸分解排放的廢氣,主要成分為輕酚類廢氣、瀝青槽排放的瀝青煙收集無吸收和各種貯槽無組織排放的尾氣,主要成份為苯(輕油中的成分)、萘、酚等、萘庫無組織排放的萘升華后的氣體等、裝卸原料和產品時可能會撒落部分蒸發的廢氣。在驗收時上述排放的廢氣沒有采取防治措施。 現有工程驗收監測時,燃煤蒸汽鍋爐采用低硫高燃燒值煤充分燃燒,煤的含硫量為0.8%,灰份含量為12%,揮發份18%。鍋爐煙氣采用旋風除塵器除塵,除塵效率為75%,由于使用低硫煤,沒有采取脫硫措施。 (2)廢氣排放驗收監測與環評監測情況 ①鍋爐煙氣監測情況 本公司現有工程鍋爐煙氣驗收監測結果見表3-10。 表3-10 鍋爐煙氣監測結果 項目 監測結果 煙塵 SO2 NO2 排放濃度(mg/m3) 排放量(kg/h) 排放濃度(mg/m3) 排放量(kg/h) 排放濃度(mg/m3) 排放量(kg/h) 鍋爐除塵器前 865.6 6.4 701.6 5.2 22 0.18 鍋爐除塵器后 142.5 1.6 438.7 4.8 13.9 0.17 標準值 200 - 900 - - - 達標情況 達標 - 達標 - - - 由表3-6中可以看出,鍋爐煙氣中煙塵、SO2排放均達標。 ②無組織排放監測結果 本公司現有工程廢氣無組織排放驗收監測結果見表3-11。 表3-11 無組織排放驗收監測結果 采樣點位 監測日期 監測結果 惡臭(無量綱) B(a)P(ug/m3) 下風向(廠址外20米處) 2005.12.14 <10 0.0029 2005.12.15 <10 0.0638 標準值 20 0.008 上表中采樣點位在辦公樓前。 本次環評苯并(a)芘、非甲烷總烴廠界監測結果分別見表3-12、3-13。 表3-12 B[a]P監測結果 單位:(μg/m3) 序號 取樣日期 氣象條件 1# (上風向) 2# (下風向1) 3# (下風向2) 1 2007-5-5 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 0.08 0.06 0.06 2 2007-5-6 15-24℃,980hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.08 0.08 3 2007-5-7 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.06 0.08 標準(大氣污染物綜合排放標準(GB16297-1996)周界外濃度最高點)0.008 超標 超標 超標 上表中上風向指老廠區院內,下風向是老廠區的西面和北面,所以上風向監測數值大于下風向。 由表3-12和3-13中可以看出,由于驗收監測時煤氣發生爐沒有投入運行,管式發生爐燃燒蒽油作為燃料,瀝青煙收集效果不好,導致B(a)P的濃度在2005年12月15日監測時超標。 表3-13 非甲烷總烴監測結果 單位:(mg/m3) 序號 取樣日期 取樣時間 氣象條件 1# (上風向) 2# (下風向1) 3# (下風向2) 1 2007-05-05 07:00 15℃,985hPa,E,3.5m/s, 6,2 0.91 1.24 2.77 2 11:00 18℃,988hPa,E,3.0m/s,4,1 2.25 2.41 2.29 3 14:00 21℃,985hPa,S,2.8m/s, 3,0 2.41 4.61 4.11 4 19:00 18℃,985hPa,S,2.5m/s, 2,0 2.36 4.64 4.73 5 日均值 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 1.98 3.22 3.47 6 2007-05-06 07:00 15℃,988hPa,S,3.1m/s, 0,0 3.01 0.54 3.39 7 11:00 19℃,988hPa,E,2.5m/s,0,0 4.34 4.38 5.90 8 15:00 24℃,985hPa,S,1.0m/s, 0,0 3.85 3.79 4.45 9 19:00 22℃,985hPa,S,1.2m/s,0,0 2.39 3.01 4.71 10 6至24 15-24℃,980hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 3.40 2.93 4.61 11 2007-05-05 07:00 18℃,982hPa,S,3.1m/s, 0,0 2.37 4.10 2.39 12 11:00 21℃,980hPa,E,2.5m/s,0,0 2.48 5.01 3.85 13 15:00 26℃,980hPa,S,1.0m/s, 0,0 2.77 3.64 3.01 14 19:00 22℃,982hPa,S,1.2m/s,0,0 2.29 3.83 3.92 15 6至24 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 2.48 4.14 3.29 非甲烷總烴廠界濃度標準執行((大氣污染物綜合排放標準(GB16297-1996)周界外濃度最高點,即4.0mg/m3,由表3-13可以看出,本公司上風向在2007年5月6日11時的監測濃度超標,在廠址下風向三天的監測結果均有超標現象。超標的原因是現有工程原料和產品槽揮發廢氣沒有有效的收集措施。 (3)環評批復及環保驗收規定采取的措施及完成情況 環評批復審批意見為:管式加熱爐燃用清潔的蒽油作為燃料,排氣筒高度不低于20m,污染物排放須符合《工業爐窯大氣污染物排放標準》二級標準。驗收意見為:對廢氣排放口安裝環保圖形標志,增加實施脫硫除塵設施,加強除塵設施的管理,使除塵效率達到批復要求;建設煤氣發生爐將燃燒蒽油改為煤氣,采用濕式脫硫治理污染物。 為減少廢氣排放,公司投資200萬元新上三臺節能環保型管式爐和2臺改質瀝青爐,為生產提供能量,同時投資200萬元于廠區建立兩座5000m3/h的煤氣發生爐,為管式爐及改質瀝青路提供煤氣作為燃料。驗收監測之后,本公司于2006年5月份將煤氣發生爐投入運行,管式爐的燃料由蒽油改為煤氣。煤氣發生爐使用燃料情況見表3-9。由于使用清潔的煤氣作為燃料,污染物排放須符合《工業爐窯大氣污染物排放標準》二級標準。工業萘管式爐排氣筒高度18m,不符合要求,必須加高到至少20m。 鍋爐須燃用含硫量低于1%的低硫煤,污染物排放須符合《鍋爐大氣污染物排放標準》二類區Ⅱ時段要求,排氣筒高度要不低于35m。鍋爐污染物排放能夠達標,但排氣筒高度30m,不符合要求,必須加高到至少35m。 加強生產過程管理,確保污染物無組織排放符合《大氣污染物綜合排放標準》,惡臭污染物符合《惡臭污染物排放標準》中惡臭污染物廠界標準的二級標準。惡臭排放能夠達標。 (4)現有工程污染物排放情況 現有工程廢氣污染物排放情況見表3-14-1和3-14-2。 表3-14-1 現有工程各加熱爐污染物排放情況 裝置或工段 煙塵排放量 二氧化硫排放量(t/a) 鍋爐 11.52 t/a 34.56 煤氣發生爐 20.48t/a -- 管式加熱爐 -- 46.08 合計 32 80.64 表3-14-2 現有工程有機廢氣污染物排放情況 污染源 主要污染物排放狀況:排放量:t/a 裝置或工段 排放點 廢氣排放量(kg/h) B[a]P(Kg/a) 瀝青煙 苯類 酚 H2S 排放量 排放量 排放量 排放量 排放量 焦油蒸餾 瀝青鏈板機 (瀝青煙)2.7 5.2×10-3 19.44 1.1 4.0 工業萘蒸餾 蒸餾釜釜底 0.73(萘) 2.51 0.18 酚鹽蒸吹 分解器 1.2 1.45 各工段 貯槽放散 10.37 3.11 1.0 合計 5.2×10-3 19.44 6.72 6.45 0.18 2.廢水 本公司排放的廢水主要是焦油脫水、輕油油水分離器分離得到廢水;酚鹽分解廢水;萘油和洗油槽脫出的廢水;地面沖洗水;初期雨水、冷凝水;辦公生活污水,運輸和裝卸過程中可能要灑落部分污水。 由于擴建工程擬建廢水處理系統,目前生產廢水全部由萊鋼焦化廠回收車間處理,有專車運送。公司投資20萬元建立了循環水池,對冷卻水全部進行循環利用;現有工程水污染物產生及采取的環保措施見表3-15。 表3-15水污染物產生情況及采取的環保措施 內容 類型 排放源 產生量(t/a) 污染物名稱 濃度(mg/L) 排放濃度(mg/L) 采取的環保措施 排放量(t/a) 水 污 染 物 生活污水 5400 COD COD:330;氨氮:30 氨氮:196;COD:733;揮發酚:286 未經處理直接排入廠內地表水體 氨氮:2.7;COD:9.9;揮發酚:3.9 焦油脫水 1250 酚類、COD、氨、石油類等 氨氮:2058;COD:2800;揮發酚:1256 收集后委托萊鋼集團焦化廠處理 輕油、酚油槽油水分離器 350 酚類、COD、苯等 氨氮:56;COD:2600;揮發酚:1884 酚鹽分解 1100 COD、酚等 氨氮:50;COD:3400;揮發酚:1500 初期雨水 4489 COD、苯、石油類等 濃度不大可不計 收集后未經處理直接進入貯水池 煤氣發生爐制備軟水排污 360 SS、鹽類 清潔下水 用于澆煤或直接排放 化驗室洗手池 600 石油類、COD、SS 合計 13549 本項目現有煤焦油加工工程水污染物排放環評批復意見為:落實廢水零排放措施。冷卻水做到循環利用;生活污水凈化糞池處理后全部回用于廠區綠化,不能外排環境,嚴格執行廢水處理協議,生產廢水委托萊鋼股份有限公司焦化廠處理不能外排環境;設立事故排放應急水池,容積應為容納三天的廢水排放量,廢水池應落實防滲要求。 驗收意見為:按照“雨污分流、清污分流、一水多用”的原則,對廠內現有的排污管網進行改造,設置容積足夠大的應急水池,實現廢水零排放。 本項目現有煤焦油加工工程沒有落實廢水零排放措施,生活污水經化糞池處理后沒有回用于廠區綠化,外排環境了。 由第五章環評現狀監測結果的分析知,監測斷面中CODcr在1#監測斷面超標;氨氮在3#水河下游500m,超標2.41倍,其余均無超標現象。超標可能是由生活污水的排入造成。 3.固體廢棄物 本公司產生的固體廢棄物有焦油生產過程中的焦油渣、鍋爐燃燒產生灰渣;生活垃圾,運輸和裝卸過程中可能要泄漏部分原料和產品等。 本項目現有工程產生的固體廢棄物產生情況見表3-16。 表3-16 固體廢棄物產生情況 固 體 廢 物 排放源 污染物名稱 處理前產生量(t/a) 處理措施 辦公生活 垃圾 20 運往垃圾處理廠處理 鍋爐 爐渣 360 外售綜合利用 酚鹽分解 廢酸(危險廢物) 5400 堿中和 焦油脫渣 焦油渣 2-3t/a 配煤燃燒 根據《國家危險廢物名錄》(1998年1月4日,國家環保局、國家經貿委、外經貿部、公安部頒布,1998年7月1日實施環發[1998]089號)現有工程產生的廢酸、焦油渣均為危險廢物。 現有工程產生的廢酸處理措施如下: 廢酸經化驗達到45-55%范圍內,排入廢酸中和反應槽,在排廢酸前先往廢酸中和反應槽內打入1/3的堿,再緩慢的將廢酸放入中和反應器,注意廢酸加入速度,防止酸堿劇烈反應,廢液濺出傷人。酸堿中和反應完1h后,取樣化驗中和后廢水的pH值,當pH值小于7時,再補入適量堿液,以保證中和反應完全,當pH≥7時,將中和反應后的廢水排入水池內,裝車運往萊鋼委托處理。 焦油渣每年停車大修清理一次,用煤末圍堵,防止溢流污染環境。運至煤場與燃煤摻勻,由鍋爐房燒掉。 現有工程環評批復意見為:落實危險廢物的處置和零排放措施,嚴格執行危險廢物處置協議,確保蒸餾殘油渣全部無害化處置,生活垃圾交環衛部門集中處置,均不能設置貯存場貯存和排放環境。 現有工程焦油渣的處置不符合要求,須按照環評批復的要求處理處置。 4.噪聲 各種風機、鍋爐、給水泵和冷卻塔等產生的噪聲。 管式爐的風機噪聲沒有采取降噪措施,鍋爐、給水泵等均位于鍋爐房內,有車間隔聲措施。冷卻塔本身無降噪措施,冷卻塔與西廠界間相隔焦油加工的車間樓,所以噪聲有所降低。 本公司現有工程廠界噪聲監測結果見表3-17、表3-18。由表3-17中可以看出,廠界噪聲不論在晝間還是在夜間均不超標。由表3-18中可以看出,廠界噪聲不論在晝間還是在夜間均超標,且超標嚴重。綜合兩個監測結果說明,現有工程廠界噪聲不能穩定達標。 表3-17 廠界噪聲監測結果(驗收監測) 測點編號 測量時間 監測結果 Leq(dB) 1#北 15:00 50.5 22:14 48.0 2#東 15:14 54.9 22:41 48.2 3#南 15:30 43.5 22:29 44.0 4#西 15:44 52.5 22:54 47.5 標準值 晝間:60db;夜間:50db 表3-18 廠界噪聲監測結果(環評監測) 測點編號 測量時間 監測結果 Leq(dB) 1#東 15:00 67.8 22:44 72.3 2#南 15:16 64.7 22:33 72.4 3#西 15:29 71.3 22:13 75.2 4#北 15:47 60.3 23:14 63.5 5#三山村 16:00 55.3 22:58 49.1 標準值 晝間:60db;夜間:50db 現有工程環評批復意見為: 選用低噪聲設備合理布置噪聲源位置,對固定噪聲源采取隔聲、消聲降噪等措施,確保廠界噪聲符合《工業企業廠界噪聲標準》Ⅱ類標準。 現有工程對固定噪聲源沒有采取隔聲、消聲降噪等措施,沒有達到環評批復的要求,必須按照環評批復的要求進行改造。 3.1.5 現有煤焦油加工工程存在的主要問題及擬采取的處理措施 3.1.5.1 廢氣 1.存在的問題 現有工程廢氣無組織排放中B(a)P和非甲烷總烴不能完全達標。超標原因是現有工程產品和原料槽揮發廢氣沒有收集措施,瀝青煙收集效果不好,和燃燒蒽油等排放所致。 2.正(擬)采取的措施與效果分析 驗收監測之后,本公司于2006年5月份將煤氣發生爐投入運行,管式爐的燃料由蒽油改為煤氣。 現有工程產品和原料槽揮發廢氣擬與擴建工程同時建設廢氣收集裝置。即將槽區內各原料、成品槽放散管集中于廢氣總管,利用風機吸氣把廢氣通過洗油洗氣塔和清水洗氣塔回收廢氣中的油類物質,清洗后的回收氣進入鍋爐、管式爐鼓風機,通過鍋爐燃燒形成水汽和二氧化碳排放。產生的瀝青煙通過集氣罩收集后同樣進入廢氣回收洗滌裝置。經過廢氣回收的油洗和水洗之后廢氣中的有機氣體部分被吸收,剩余的少量有機氣體經鍋爐、管式爐燃燒后得到無機廢氣,廢氣能夠達標排放。 3.1.5.2 廢水 1.存在的問題 現有工程生產廢水全部運往萊鋼焦化廠處理,初期雨水收集后未采取處理措施,生活污水未采取處理措施直接排入廠內地表水體。 2.擬采取的措施與效果分析 現有工程擬與擴建工程同時建設廢水處理系統,現有工程與擴建工程的生產廢水與初期雨水收集后進入廢水處理系統處理,達標后排放。廢水處理的具體流程見擴建工程相關部分。生活污水須建設生活污水處理設施,處理達標后的水回用于廠區綠化。 3.1.5.3 噪聲 現有工程生產區鍋爐風機位于室外其產生噪聲并離西廠界較近導致廠界噪聲不能穩定達標,須采取綜合措施降低噪聲保證其穩定達標。 噪聲控制措施:將鍋爐風機置于隔音操作室內,并在鍋爐風機進出口安裝阻抗復合式消聲器,可降噪15-20dB(A);安裝減震底座。 3.1.5.4 固體廢棄物 現有工程焦油渣的處置不符合要求,須按照環評批復的要求處理處置。 3.2 現有粗苯精制工程分析 3.2.1 現有粗苯精制工程概況 3.2.1.1工程名稱、規模及地點 工程名稱與地點:山東固德化工有限公司3萬噸/a粗苯精制項目。于山東省萊蕪市萊城區口鎮三山村東約260m建設。 工程規模與性質:設計生產規模為年加工粗苯30000噸。本項目屬于在原有廠區內新上不同原料的加工項目。 3.2.1.2本項目建設的意義 苯在工業上用途很廣,接觸的行業主要有染料工業,用于農藥生產及香料制作的原料等,苯又作為溶劑和粘合劑用于造漆、噴漆、制藥、制鞋及苯加工業、家具制造業等。 純苯、甲苯、二甲苯是基礎的有機化工合成原料,廣泛應用于涂料、橡膠、塑料、醫藥染料等行業,應用廣泛。苯、甲苯、二甲苯可以通過焦爐煤氣凈化過程中產生的粗苯經蒸餾精制而成。 本項目建設具有以下有利條件: 1)良好的市場前景 目前,我省粗苯、輕苯年需求量約23萬噸,苯類市場潛力巨大,我省實際加工能力為12萬噸,明顯不能滿足市場需求,及時投資建設該項目將會產生較大的經濟效益,該項目計劃投資2998.1萬元,設計能力為3萬噸。按現在市場價格預算,可實現年產值1.6億元,每年可獲利稅1800萬元,根據設計規模預計二年內可收回全部投資。 2)穩定廣泛的商品銷售渠道 我公司長期經營化工產品的業務,積累了豐富的市場經驗,有著廣泛的銷售渠道,在國內占有一定的市場份額。 3)成熟的加工技術 經鞍山焦化耐火材料設計研究總院的技術支持,結合國內成功的生產技術與現有的公司技術人員,職工成功管理操作經驗,積累了豐富而成熟的粗苯加工生產技術和生產管理經驗。 4)良好的社會效益和經濟效益 該項目是勞力集密型,它的投產不僅可以為我市產生1800萬元的利稅,繁榮我市的經濟,并且項目的投產還可解決部分勞動就業,并帶動相關產業,減輕我市日趨緊張的就業壓力,產生一定的社會效益。 由上述情況來看,該項目建設十分必要。 3.2.1.3原料及產品方案 1.原輔材料消耗 該工程原材料消耗定額及消耗量見表3-19。 表3-19 主要原材料消耗表 序號 名稱 性質 年消耗總量 單價(元/噸) 來源及儲運方式 1 水 - 600噸 2.8 現有工程供水系統 2 電 - 4萬度 0.5元/度 現有工程供電系統 3 燃 煤 含硫0.8%,灰份12%,揮發份18%。 3600噸 690 汽車運輸 4 粗 苯 含有苯、甲苯、二甲苯等。 30000噸 4000 罐車運輸 5 濃硫酸 ≥93% 1600噸 290 罐車運輸 6 燒堿 NaOH≥30% 800噸 350 罐車運輸 粗苯是焦爐煤氣凈化過程中,用洗油洗滌煤氣而回收的產品,本身用途不大,經精制加工后所得純產品是寶貴的化工原料,不溶于水。主要成份有:苯、甲苯、二甲苯、三甲苯等芳烴,此外還含有不飽和化合物、含硫化合物、脂肪烴、萘、酚類和吡類化合物等。粗苯性狀:黃色透明液體,不溶于水,20℃時的密度不大于0.98g/cm3,其主要成分是苯及其同系物,粗苯一般含量見表3-20,其質量指標見表3-21。 表3-20 粗苯的常規組成 名 稱 化 學 式 在15℃時 的比重 分子量 在760mmHg 柱的沸點℃ 結晶溫度 ℃ 含 量 苯 C6H6 0.880 78.06 80.1 +5.4 50~70 甲 苯 C6H5CH3 0.867 92.06 110.6 -95 12~22 二 甲 苯 C6H4(CH3)2 / 106.08 / / 2~6 間位二甲苯 (1.3)C6H4(CH3)2 0.867 106.08 139.2 -47.9 / 對位二甲苯 (1.4)C6H4(CH3)2 0.862 106.08 138.6 +13.3 / 鄰位二甲苯 (1.2)C6H4(CH3)2 0.881 106.08 144.4 -25.3 / 三 甲 苯 C3H6(CH3)3 / 120.09 / / 2~6 對稱三甲苯 (13.5)C6H3(CH3)3 0.862 120.09 164.7 -44.8 / 偏式三甲苯 (1.2.4)C6H3(CH3)3 0.870 106.08 169.2 -44.1 / 近式三甲苯 (1.2.3)C6H3(CH3)3 0.865 120.09 176.1 -25.5 / 乙 苯 C6H5C2H5 0.868 106.08 136.2 -94.9 0.5~1.0 丙 苯 C6H5C3H7 0.861 120.09 159.2 -99.5 / 戊 烯 C5H10 0.65~0.68 70.1 25~42 / 0.5~0.8 環戊二烯 C5H6 0.798 66.06 42.5 / 0.5~1.0 苯 乙 烯 C6H5C2H3 0.912 104.08 145.2 -30.6 0.5~1.0 古 馬 隆 C8H6O 1.002 118.06 172.0 -17.5 0.6~1.0 茚 C9H8 1.006 116.09 181.6 -2 1.5~2.5 二硫化碳 CS2 1.262 76.14 46.5 -110.8 0.3~1.5 噻 吩 C4H4S 1.062 84.1 84 -30 0.2~1.0 硫 化 氫 H2S / 34.02 -60.4 -85.5 0.1~0.2 吡 啶 C5H5N 0.986 79.05 115.4 -42 0.1~0.5 甲基吡啶 C6H7N 0.95~0.96 93.06 130~144 / 0.1~0.5 酚 C6H5OH 1.054 94.6 181.9 40.6 0.1~0.4 萘 C10H8 1.148 128.08 217.9 80.2 0.5~2.0 不磺化的烴 / 148~0.76 / / / 0.5~1.0 表3-21 粗苯質量指標(YB/T5022—93 ) 指標  指標名稱  加 工 用 溶 劑 用 外 觀 黃 色 透 明 液 體 密度(20℃)g/cm3 0.871——0.9 ≤0.900 餾程:101.3kpa 75℃前餾出量≤ 100℃前餾出量≤   —— 93   3 91 水 分 % 室溫下(18——25℃)目測無可見不溶解水 2.原料和產品總的物料平衡 本項目原料消耗和產品總的物料平衡情況見表 3-22。 表3-22 項目原料及產品物料平衡表 序 號 進 料 序 號 出 料 名 稱 質 量(t/a) 名 稱 質量(t/a) 1 粗 苯 30000 1 純苯 18825 2 濃硫酸 1600 2 甲苯 3780 3 燒堿 800 3 二甲苯 1875 4 4 重苯 1800 5 初餾分 300 6 吹殘 1407 7 二甲殘 1375 8 酸焦油 500 9 損失 138 10 廢水 2400 合計 32400 合計 32400 3.2.1.4工程組成、建設內容及與現有工程的依托關系 本項目工程組成及建設內容見表3-23。 表3-23 本項目工程組成及建設內容一覽表 工程名稱 設備組成 備注 主體工程 生產區 蒸發器、餾分塔、汽化器、連洗塔、蒸吹釜、分解器和貯存槽等一系列設備。 新建 輔助工程 蒸汽鍋爐房 1座,蒸汽鍋爐2臺,8t/h和6t/h,一備一用;常年壓力0.6MPa。 依托現有工程設備 導熱油爐 1臺 新建 離子軟化水制備系統 陽離子交換樹脂處理水量15m3/h。 依托現有工程設備 公用工程 供水系統 公司有自備深水井,設有自動控制泵,能自動補充水至備用水池內2個備用水池,每個水池容積為480m3 。 依托現有工程設備 供電系統 該公司內設變電站2處,全廠總裝機容量1600KVA。 依托現有工程設備 消防系統 廠內除設置消火栓外,各工段設置必要的滅火器具。廠內設環狀生產消防給水管網,選用固定泡沫滅火系統。油罐區消防用水量為115l/s(其中室內為5l/s、室外為110l/s)。 新建 辦公室及生活設施 辦公樓、宿舍樓、食堂、招待所等 依托現有工程 環保工程 鍋爐除塵設施 旋風除塵設施等 依托現有工程設備 廢氣系統 呼吸閥 新建 生活污水處理設施 化糞池 依托現有工程 生產廢水處理設施 建設廢水預處理與生化處理系統 依托擴建工程,“以新帶老” 儲運工程 原料、成品儲存 原料儲罐;產品儲罐、倉庫等 新建 廠內、外運輸 罐車、汽車等 依托現有工程,并在需要時增加 3.2.1.5工程投資及勞動定員 項目總投資為2998.1萬元,其中環境保護投資299.8萬元,主要用于水的循環利用、廢水中苯的回收、油水分離器、廢水槽、廢水運輸、裝車、處理費用、罐體密封(呼吸閥、阻火帽)、環境綠化等。 本項目職工總數為24人,年工作量300天,三班工作制。 3.2.1.6 廠址選擇及平面布置合理性分析 1.現有工程廠址選擇合理性分析 1)建設項目廠址選擇與萊蕪市發展規劃的關系 根據山東省人民政府關于萊蕪市城市總體規劃(2003-2020年)的批復,萊蕪市城市性質定位于山東省鋼鐵生產和深加工基地,山水園林城市。萊蕪市的城鎮規劃結構分為三級:一級為萊城、鋼城、二級為口鎮、寨里、顏里、苗山、雪野5個重點鎮,三級為茶葉口、大王莊、羊里、方下、楊莊、辛莊、牛泉、和莊等8個一般鎮,形成軸線輻射、中心突出、等級明確、城鄉一體的城鎮空間結構,城鎮職能結構以萊城作為綜合性中心,鋼城、顏莊、牛泉主導職能為工礦業,雪野、大王莊為旅游業,苗山為交通業,其他城鎮為商貿業,城市化水平2010年達到50%,2020年達到65%。要堅持城鄉統籌,使城鄉持續快速協調發展;要堅持以人為本,把環境保護和生態建設放在戰略位置,保證和促進人與自然和諧發展。萊蕪市城市規模:規劃近期到2010年,城市人口為45萬人左右,用地為53平方公里,遠期到2020年,城市人口為65萬左右,用地為74平方公里。萊蕪市的城市規劃區:包括萊城、鋼城城區及城市水源保護區。萊城、鋼城地區界限:西起張高莊村西丁字路口,經郭家鎮村北、北王家莊村北、大洛莊村東、梁坡水庫北500米,東到205國道東2500東;往南至辛莊河與盤龍河交叉口,經大官莊西北、東田莊西南、里辛河岔口,至澇洼村南韓萊路;往南經紅嶺官莊南、大上峪(新華機械廠東),至磁萊鐵路線與新泰萊蕪邊界交叉點;往西北經上古墩東南橋頭、顏莊西、西港煤礦鐵路、魯能水泥廠南,至輪胎翻新廠東;往西經埠陽村西北、東汶南西,到南劉家莊北;往北經王家嶺,至張高莊村西丁字路口,總面積約375平方公里。 根據《焦化行業準入條件》(2004年 第 76 號),在城市規劃區邊界外2公里(城市居民供氣項目除外)以內,主要河流兩岸、公路干道兩旁,居民聚集區和其他嚴防污染的食品、藥品等企業周邊1公里以內,國務院、國家有關部門和省(自治區、直轄市)人民政府規定的生態保護區、自然保護區、風景旅游區、文化遺產保護區以及飲用水水源保護區內不得建設焦化生產企業。本項目位于口鎮以北,據萊蕪市城市規劃區的距離在2km以上,離S242省級高速公路的距離約1500m。本項目周圍1000m以內為三山村,距離約260m,現有工程在建設之前和驗收時,三山村沒有搬遷計劃,根據萊城工業區的相關規劃,廠區1000m范圍內的所有住戶的搬遷問題已經有規劃,正在組織實施,其搬遷相關證明文件見附件,在此前提下,本項目在城市規劃角度選址具有合理性。 2)項目廠址所在地的環境功能區劃 項目廠址位于萊蕪市萊城區北部工業園內,該工業園位于萊蕪市N方位。廠址所在地環境空氣質量功能區為《環境空氣質量標準》中的二類區,即一般工業區和農村地區;根據萊蕪市2002-2004年的氣象資料,除靜風天氣外,該區域全年盛行風向較為集中,四季盛行風向基本一致,全年以東南東(ESE)風出現頻率最高為13.76%,其次是東南(SE)、南南東(SSE)風,出現頻率分別為11.21%、9.66%。其余方位風出現頻率相對較小,其中北(N)風出現頻率最小2.47%,從四季的情況來看:春、夏、秋、冬季盛行風向均為東南東(ESE)風,出現頻率分別為10.79%、13.27%、17.42%、13.54%;秋、冬季北北東(NNE)風出現頻率也較多。所以本項目對萊蕪市區的環境空氣影響幾率很小。廠址周圍的管水河、下水河和上水河分別位于廠址的西南、南和東北方向,不在主導風向下風向,且距廠址的距離較遠,對其的影響也不大。 地表水環境功能區為《地表水環境質量標準》中的Ⅳ類區即一般工業用水區。 地下水環境功能區為《地下水質量標準》中的Ⅲ類區即以人體健康基準值為依據,主要適用于工農業用水。 聲環境功能區為《城市區域環境噪聲標準》中的2類區即適用于居住、商業、工業混雜區。 從環境功能區的角度來看,本工程在此建設是可行的。 但經驗收監測和環評監測結果知,本項目所排的廢氣、廢水、噪聲均對周圍環境空氣、地表水和聲環境產生了污染影響。這是因為現有工程對所排的污染物沒有進行有效的處理造成的,即使本項目不在此地建設,廠址選擇在另外一個地方也會對當地的環境造成污染影響,所以該污染影響不是選址造成的結果,而是項目本身的影響,所以應加強本項目現有工程的污染治理,確保各種污染物達標排放。 3)基礎設施的便利性 建設項目廠址位于萊蕪市萊城區北部工業園(口鎮),該工業園已被批準設立為省級開發區,相關文件見附件。園區配套設施會逐步完善。本項目東面為萊明公路,交通方便,物料輸送較為便利。 4)衛生防護距離的確定 由第四章中經計算確定的衛生防護距離為200m,而離廠址最近的重點保護目標三山村離廠界外260m左右,本項目在衛生防護距離角度選址具有合理性。 由以上分析可以看出,從城市總體規劃、環境功能區劃、基礎設施便利性和衛生防護距離角度等角度,本項目廠址選擇是合理的。但本項目由于存在污染因素對周圍環境造成了污染影響,所以現有工程必須加強管理,采取有效的污染防治措施,保證污染物達標排放。 2.擬建項目平面布置合理性分析 擬建工程建于現有工程廠區西部生產區北部的預留發展區。平面布置詳見圖3-8-1:山東固德化工有限公司粗苯精制項目平面布置圖。從平面布置看,公司內主干道固德大道將公司分成生產區與生活區兩部分,東面為生活區,西面為生產區,本建設項目廠區在現有廠區北部,使兩者相對獨立。該區域全年盛行風向較為集中,四季盛行風向基本一致,均為東南東(ESE)風,生活區位于主導風向上風向,生產區位于主導風向的下風向,有利于保護廠區內生活區不受影響。同時也有利于人員的疏散,保證工人的安全。在生活、辦公區和生產區四周、道路兩旁進行綠化,綠化率達30%,基本滿足了綠化要求。整個布局結構緊湊,流暢,便于工作人員操作,管理。本建設項目西面的三山村雖然不在主導風向下風向,但由于其離本建設項目的距離較近,因此企業必須提高環保意識,加大治理力度,確保各項治理設施正常運轉,嚴格控制無組織排放,保證無組織排放廠界外達標排放,最大限度地減少周圍距離較近的村莊受廢氣的影響,在此前提下,該項目平面布置是合理的。 總之,該廠采取嚴格的環保措施后平面布置基本合理。 3.2.1.7工程主要設備 該工程主要生產設備見表3-24。 表3-24-1 主要生產設備表(運轉設備) 序號 設備名稱 規格及型號 數量 1 粗苯原料泵 40CQ-25 H25m 2 附電機 2.2kw 2800轉/分 2 2 粗苯回流泵 40CQ-25 H25m 2 附電機 2.2kw 2800轉/分 2 3 初餾原料泵 40CQ-25 H25m 2 附電機 2.2kw 2800轉/分 2 4 初餾回流泵 40CQ-32 H32m 2 附電機 4kw 2800轉/分 2 5 吹苯原料泵 40CQ-25 H25m 2 附電機 2.2kw 2800轉/分 2 6 純苯原料泵 40CQ-25 H25m 2 附電機 2.2kw 2800轉/分 2 7 吹苯回流泵 40CQ-25 H25m 2 附電機 2.2kw 2800轉/分 2 8 純苯回流泵 40CQ-25 H25m 2 附電機 2.2kw 2800轉/分 2 9 甲苯原料泵 32CQ-25 H25m 2 附電機 1.1kw 2800轉/分 2 10 甲苯回流泵 32CQ-25 H25m 2 附電機 1.1kw 2800轉/分 2 11 二甲苯原料泵 32CQ-25 H25m 2 附電機 1.1kw 2800轉/分 2 12 二甲苯回流泵 32CQ-25 H25m 2 附電機 1.1kw 2800轉/分 2 13 洗滌原料泵 32CQ-25 H25m 2 附電機 1.1kw 2800轉/分 2 14 連洗泵 IH50-32-160 H34.5m 2 附電機 3kw 2870轉/分 2 15 粗苯卸車泵 65CQ-25 H25m 1 附電機 5.5kw 2800轉/分 1 16 純苯卸車泵 65CQ-25 H25m 1 附電機 5.5kw 2800轉/分 1 17 甲苯卸車泵 65CQ-25 H25m 1 附電機 5.5kw 2800轉/分 1 18 重苯裝車泵 2cy29/0.36-2 29m3/h 1 附電機 11kw 1440轉/分 1 19 廢水裝車泵 S65-50-125A H17.6 1 附電機 3kw 2870轉/分 1 20 導熱油泵 RY125-100-250 2 附電機 55kw 2970轉/分 2 21 燃油泵 KCB18.3-2 18.3L/min 2 附電機 1.5kw 1400轉/分 2 22 注油泵 KCB-55 55L/min 1 附電機 1.5kw 1400轉/分 1 23 循環水泵 ISW200-400 H28m 1 附電機 37kw 1450轉/分 1 24 空壓機(螺桿式) BLT-15A 11KW 1   噪音63±2db(A)   表3-24-2 主要生產設備表(蒸餾設備、加熱器及儲槽) 序號 設備名稱 規格及型號 數量 1 粗苯塔 φ1000 H23m 1 附加熱器 30m2 φ650 2 2 初餾塔 φ1000 H20m 1 附加熱器 φ600 25m2 2 3 吹苯塔 φ800 H20m 1 附加熱器 φ500 20m2 2 4 純苯塔 φ1000 H22m 1 附加熱器 φ650 30m2 2 5 甲苯塔 φ700 H22m 1 附加熱器 φ500 20m2 2 6 二甲苯塔 φ600 H20m 1 附加熱器 φ400 15m2 2 7 兩苯塔冷凝器 150m2 (A3) 1 8 初餾塔冷凝器 120m2 (A3) 2 9 吹苯塔 150m2 (不銹鋼) 1 10 純苯塔 200m2 (A3) 1 11 甲苯塔 150m2 (A3) 1 12 二甲苯塔 100m2 (A3) 1 13 粗苯原料槽 φ10m H7.5m 2 14 純苯槽 φ10m H7.5m 2 15 酸焦油槽 φ4m H6m 1 16 二甲殘槽 φ5m H6m 1 17 吹殘槽 φ5m H6m 1 18 重苯槽 φ5m H6m 1 19 二甲苯槽 φ6m H6m 1 20 甲苯槽 φ6m H6m 2 21 初餾分槽 φ4m H6m 1 22 未洗槽 φ5m H4.5m 2 23 已洗槽 φ5m H4.5m 2 24 輕苯槽 φ5m H4.5m 2 25 吹出苯槽 φ5m H4.5m 2 26 甲殘槽 φ5m H4.5m 1 27 純殘槽 φ5m H4.5m 1 28 酸槽 φ2m H2m 1 29 堿槽 φ2m H2m 1 3.2.1.8公用工程 1.給排水 現有工程用水來源為公司自備深水井。設有自動控制泵,能自動補充水至備用水池內,有2個備用水池,每個水池容積為480m3。 現有工程用水環節與用水量分別如下: (1)循環冷卻水補充水 本項目循環冷卻水所用水也是軟水,冷卻循環不外排。由于冷卻揮發補充水量為3.6m3/h。 (2)配堿用水 本項目原料堿為Na2CO3固體,但在生產過程中需用濃度為8-12%的稀堿溶液,所以在生產過程中需要部分配堿水。配堿用水量為1.5m3/d。 (3)崗位洗手池用水 本項目生產車間配有化驗室,室內崗位洗手池用水量為1m3/d。 現有工程排水環節及排水量如下: (1)崗位洗手池排水 崗位洗手池排水量為1m3/d。 (3)生產廢水 生產廢水產生環節有原料在加工過程中脫水0.8m3/d、工藝蒸汽冷凝水4.2m3/d,以及洗滌廢堿水2.0m3/d。 總廢水量為8m3/d。 現有粗苯加工項目的水量平衡圖見圖3-8-2。 2.動力消耗 1)供熱:本項目采用導熱油爐提供熱源進行粗苯蒸餾,導熱油爐為300萬大卡/小時。導熱油爐與鍋爐年耗煤3000t,煤中含硫為0.8%,灰份含量為12%,揮發份18%,熱值27.300MJ/KG。現有粗苯精制項目直接蒸汽用量為0.7T/h,使用環節為吹苯塔用蒸汽汽提和部分管道吹掃。 2)供電:本項目用電由2臺1250KV低壓變壓器供給,最大用電量90度/小時,供電能夠滿足生產及生活用電需求。 3.2.2現有粗苯精制工程生產工藝 (一)蒸餾工藝流程: (1)兩苯塔工藝流程 粗苯原料由原料泵打入粗苯原料加熱器,加熱后進入兩苯塔,塔底設有重沸器,用導熱油進行間接加熱,并送入少量直接蒸汽,以提取其中的低沸點組分,兩苯塔塔底溫度控制在140-150℃左右,從塔底切出重苯進入重苯儲槽,得到的重苯再進入焦油加工過程進行加工。塔頂出來的蒸汽經冷凝冷卻器冷卻到25-45℃,進入油水分離器,除水后的輕苯進入輕苯儲槽,作為初餾塔原料,塔頂溫度控制在70-82℃,塔壓控制在0.2MPa以下。 (2)初餾塔工藝流程 輕苯儲槽內的輕苯經初餾原料泵打入初餾塔,塔底外部附有重沸器,用導熱油間接加熱到90-94℃左右,從初餾塔頂蒸出的初餾分蒸汽經冷卻器冷凝到25-30℃進入油水分離器,分離出的初餾分部分進入初餾回流泵打回塔頂,控制塔頂溫度小于60℃,另一部分滿流至初餾分儲槽,作為產品銷售,初餾塔底部采出的混合分經冷卻進入未洗混合分槽,作為洗滌系統的原料。 (3)吹苯塔工藝流程 經洗滌的已洗混合分進入已洗分槽,用吹苯原料加熱器加熱到90-105℃左右,進入吹苯塔,塔底有加熱器并用直接蒸汽吹蒸,從吹苯塔頂部出來的吹出苯經冷凝冷卻器冷卻到小于45℃,進入吹苯槽,從吹苯塔底部排出殘渣,經冷卻進入吹殘槽,作為產品銷售。 (4)純苯塔工藝流程 吹苯槽內的吹出苯經純苯進料泵連續打入純苯塔,塔底外部設有重沸器,用導熱油間接加熱到125-135℃,塔頂出來的純苯經冷凝冷卻器冷卻到小于45℃,進入油水分離器,一部分純苯由回流泵打往塔頂,作為回流液,控制塔頂溫度78-82℃,另一部分滿流至純苯槽作為產品銷售,塔底排出純殘經冷卻進入純殘槽,作為甲苯塔的原料。 (5)甲苯塔工藝流程 從純殘儲槽由甲苯原料泵連續打入甲苯塔,塔底外部有重沸器,用導熱油間接加熱到145-155℃,從塔頂出來的甲苯經冷凝冷卻器冷卻后進入油水分離器,分離出來的甲苯一部分作為回流液用回流泵打入塔頂控制塔頂溫度109-111℃,另一部分滿流至甲苯槽,作為產品銷售,塔底排出的殘油經冷卻排入甲殘槽,作為二甲苯塔的原料。 (6)二甲苯塔工藝流程 甲苯殘油由其儲槽用二甲苯原料泵連續打入二甲苯塔,塔底外部附有重沸器,用導熱油進行間接加熱,并送入直接蒸汽,控制塔底溫度140-150℃,從塔頂出來的二甲苯蒸汽經冷凝冷卻器進入二甲苯油水分離器,分離出的二甲苯一部分作為回流由回流泵打往塔頂,控制塔頂溫度90-100℃,另一部分滿流至二甲苯儲槽,作為產品銷售,二甲苯塔底排出二甲殘油經冷卻進入二甲苯殘油槽,作為產品銷售。 生產工藝詳見圖3-9:生產工藝流程圖。 圖3-9:生產工藝流程圖 1、粗苯原料槽 2、兩苯塔原料泵 3、22、加熱器 4、兩苯塔 5、14、25、30、37、44、51、冷凝冷卻器 6、15、31、38、45、52油水分離器 7、19、38冷卻器 8、輕苯原料槽 9、18、46重沸器 10、初餾分初槽 11、重苯儲槽 12、初餾原料泵 13、初餾塔 16、未洗混合分槽 17、初餾回流泵 20已洗儲槽 21、吹苯原料泵 23、吹苯塔 24、吹殘槽 26、吹苯槽 27、純苯開停工槽 28、純苯進料泵 29、純苯塔 32、純苯回流泵 33、純苯儲槽 34、純殘槽 35、甲苯原料泵 36、甲苯塔 39、甲苯回流泵 40、甲苯儲槽 41、甲殘槽 42、二甲苯原料泵 43、二甲苯塔 47、二甲苯回流泵 48、二甲苯儲槽 49、二甲殘槽 (二)洗滌工藝流程: 圖3-10 洗滌工藝流程圖 1、未洗混合分槽 2、濃硫酸高置槽 3、洗滌泵 4、孔板式混合器 5、酸油反應器 6、酸油分離器 7.酸焦油儲槽 8、稀堿高置槽 9、中和反應器 10、堿油分離器 11、廢水槽 12、已洗混合分槽 未洗槽內的未洗混合分與濃硫酸在洗滌泵前混合由洗滌泵打入孔板式混合器內,酸油充分混合進入酸油反應器進行反應,控制反應溫度在35-45℃間,反應時間在15分鐘左右,進入酸油分離器,酸油分離,油從分離器頂溢出,酸焦油從分離器底部排出,進入酸焦油貯槽,作為產品銷售。從酸油分離器出來的油和稀堿高置槽的稀堿按一定比例混合,中和油中夾帶的酸液,經加堿混合反應器,使油中和到中性或微堿性后進入堿油分離器,已洗混合分從堿油分離器上部溢出到已洗混合分槽,廢堿從堿油分離器底部排出進入廢水槽,汽運至萊鋼代為處理。 由于工程原料和產品均屬于易揮發,有毒物質,所以在從進原料到出產品的整個生產過程中,所有的容器、配件及計量儀器等均采用密封性良好的材料制成,并定期及時檢修以免發生事故,杜絕整個工藝流程中的滴漏現象。故整個生產過程物料的損耗極少。 工程生產物料平衡見圖3-11。 3.2.3現有粗苯精制項目污染因素分析及環評批復完成情況 工程生產過程存在的污染因素包括廢氣、廢水、固體廢棄物和噪聲。 3.2.3.1廢氣排放及擬采取的防治措施 本項目廢氣主要來源于原料與產品貯存罐的放空廢氣,酸洗時帶出部分廢氣,蒸餾塔區油水分離器上部放空管排放廢氣,物料裝卸時排放的廢氣,檢修時放空廢氣與導熱油爐的鍋爐煙氣。前者屬于無組織排放,廢氣成分主要是苯、甲苯和二甲苯。后者屬于有組織排放,廢氣成分是煙塵和SO2。 目前貯存罐的放空采用空氣呼吸閥,盡量減少廢氣的排放。 根據物料平衡,粗苯加工過程中總損失量約19kg/h,其中約80%通過呼吸閥排放。由于罐體較多,罐體距廠界均不超過50米,廢氣污染物排放超過《大氣污染物綜合排放標準》新擴改二級標準中周界外的要求。根據環評批復要求,必須采取措施對無組織排放廢氣統一收集后處理。建議將所排廢氣收集后用吸附法處理廢氣,經吸附法處理后的廢氣排放量削減60%左右,則無組織排放的廢氣量為苯1.06kg/h,甲苯0.3kg/h,二甲苯0.15kg/h,通過高20m的排氣筒排放。 導熱油爐年耗洗精煤3600噸,煤的灰份12%,硫份0.8%,導熱油爐設有旋風除塵設施,除塵效率75%,煙氣通過高24米、出口內徑60cm煙囪排放,小時排煙氣量6750m3。鍋爐煙氣不達標,按照環評批復意見:燃用低硫煤,含硫量低于0.5%。除塵效率〉90%多管除塵器,排氣筒高度不低于35m。 該工程廢氣污染物排放情況見表3-25。 表3-25 擬建工程廢氣污染物排放情況一覽表 項目 污染物排放特征 污染物來源 導熱油爐 物料貯罐 污染物名稱 煙塵 SO2 苯、甲苯、二甲苯等 廢氣排放量 正常 6750Nm3/h 最大 1.51kg/h 排放特征 連續排放 連續排放 治理前 排放濃度(mg/m3) 正常 1906 948 排放量(kg/h) 正常 12.87 6.4 處理效率(%) 75 0 0 治理后 排放濃度(mg/m3) 正常 476.5 948 排放量(kg/h) 正常 3.25 6.4 排放量(t/a) 正常 23.4 46.1 排氣筒高度(m) 24 4-6 排氣筒內徑(m) 0.6 0.05 治理措施 旋風除塵器 無 排放標準 鍋爐煙氣排放執行《鍋爐大氣污染物排放標準》(GB13271-2001)二時段、二類區標準,煙塵200 mg/m3,SO2 900mg/m3 。 《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)表2二級,無組織排放監控濃度限值 達標情況 不達標 不達標 采取措施 根據環評批復意見:燃用低硫煤,含硫量低于0.5%。除塵效率〉90%多管除塵器,排氣筒高度不低于35m。 根據環評批復意見:安裝呼吸閥,廢氣收集后吸附凈化并經高20m的排氣筒排放。 措施后排放 煙塵190.6mg/m3,SO2 ≤900mg/m3 排氣筒高度增加后符合標準 3.2.3.2廢水及其處理措施 廢水產生環節為:粗苯在加工前必須脫水,脫水的粗苯可以減少蒸餾系統的能耗,所脫水經過油水分離器進行分離,分離后得到廢水。在未洗混合分加堿洗后脫出的污水。化驗室洗手池所排廢水。工藝蒸汽冷凝水。所有這些廢水全部運至萊鋼集團焦化廠處理。 另外檢修時蒸餾塔、罐區可能出現的少量滲漏液,污染物主要是苯、甲苯、二甲苯、石油類等。檢修時滲漏液含有較高濃度的污染物,此種污水量少,排放無規律,一般3個月至半年檢修一次,處理難度大,須由專門污水處理站處理,該公司已與山東萊蕪鋼鐵有限公司焦化廠簽定了“污水處理協議書”,協議書見附件。 雨污水(降雨時沖刷罐區與蒸餾區形成)中含有少量的含有苯、甲苯等的特征污染物。所以雨水必須有收集措施和貯水池,并進行處理。本公司擬建水渠和污水池收集前15分鐘的雨污水,并定期運往山東萊蕪鋼鐵有限公司焦化廠進行處理。水渠和污水池必須密封,防止苯等的揮發。雨水量根據萊蕪市暴雨強度公式估算得到。 萊蕪市暴雨強度公式: (升/秒·公頃) 式中:重現期p=1年; t=t1+mt2 t1:地面集水時間,采用15分鐘。 m:折減系數,取m=2.0 t2:管道內雨水流經時間(分鐘) q:雨強度(升/秒·公頃) 雨水設計流量:Q=q·Ψ·F 式中:Ψ:徑流系數,取0.5。 F:匯水面積(公頃) Q:雨水設計流量(升/秒) 將t2=15分鐘代入上式得q=92.5升/秒·公頃,在廠區生產區內罐區與蒸餾區的匯水面積約4000 m2,可得到Q=18.5升/秒。則前15分鐘的雨水量為16.6m3。按照雨水池內貯1/3的雨水量則雨水池最小容積為50 m3。 萊鋼焦化廠廢水處理系統由溶劑脫酚、蒸氨、生物脫氮三部分組成,設計處理能力為90t/h,污水先經過溶劑萃取脫酚,使出水達到生化處理的要求,再到蒸氨系統蒸氨。最終經過溶劑脫酚、蒸氨處理后的污水到生物脫氮系統處理。 A-A/O生物脫氮工藝由預處理、生化處理、后混凝沉淀處理及污泥脫水處理等四部分組成。主要設備、設施有離心式鼓風機(D80-1.7型)3臺、污泥脫水裝置1套、混凝加藥系統1套、好氧池2組、缺氧池2組、厭氧池2個。溶劑脫酚工序及其他工序來的廢水在厭氧菌、缺氧菌、好氧菌的作用下,使最終出水揮發酚、氰化物、COD、氨氮等主要指標達到國家二級排放標準。目前,萊鋼焦化廠需處理的廢水總量為85t/h,有一定的對外接受能力。 萊鋼焦化廠水質要求為:揮發酚低于2500mg/l,氰化物低于20mg/l,COD低于5000mg/l,氨氮低于800mg/l,pH值6-8。 本公司煤焦油加工及粗苯加工產生的廢水量低于萊鋼焦化廠對外接受的要求。由于本項目粗苯精制項目與萊鋼焦化廠粗苯精制項目原料、工藝流程等均相同,所排廢水水質也相同,所以所排廢水運往萊鋼焦化廠處理是可行的,即生產廢水零排放是可行的。 對廢水排放環評批復意見為:按照“清污分流、雨污分流、一水多用”的原則建設、完善廠區給排水管網;冷卻用水循環利用,不準外排;嚴格落實污水處理協議,工藝蒸汽冷凝水、前期雨水、檢修廢水、堿洗廢水、化驗室廢水、沖洗地面水等委托萊鋼焦化廠廢水處理系統處理,禁止外排。設立足夠容量的事故性廢水貯存水池,水池應落實防滲要求。本項目均按照要求完善了部分處理措施,前期雨水、沖洗地面水收集后未經處理直接進入貯水池。必須按照環評批復要求完善處理措施。 粗苯精制項目廢水產生與治理措施如下表。 表3-26 粗苯精制項目廢水產生與治理措施 排放源 產生量(t/a) 污染物名稱 采取的環保措施 原料脫水 240 酚類、苯、COD、氨、石油類等 收集后委托萊鋼集團焦化廠處理 工藝蒸汽冷凝水 1260 酚類、COD、苯等 洗滌廢堿水 600 COD、苯、酚等 初期雨水 2200 COD、苯、石油類等 收集后未經處理直接進入貯水池 化驗室洗手池 300 石油類、COD、SS 收集后委托萊鋼集團焦化廠處理 合計 4600 3.2.3.3固體廢棄物、殘油及其控制措施 導熱油爐燃煤后會產生灰渣,按年燃煤3600噸,灰分含量12%計,年產生灰渣量為432噸,由于灰渣可綜合利用,其協議見附件。 該項目殘油主要有重苯、初餾分、吹殘、二甲殘等,屬危險廢物。重苯進入現有工程煤焦油加工工藝流程中進行深加工,吹殘、二甲殘可作為化工原料供給有關廠家,該公司委托淄博成川化工有限公司作為原料使用,不排放,屬綜合利用,雙方簽定的使用合同見附件。 環評批復要求是:蒸餾殘渣等危險廢物委托有資質的單位無害化處置,一般工業固體廢物全部綜合利用,生活垃圾交環衛部門集中處置,都不能設備貯存場貯存和排放。本項目采取的措施符合上述要求。 3.2.3.4噪聲及其控制措施 噪聲設備主要有導熱油爐及物料泵,風機噪聲90-95dB(A),另外,各類泵噪聲一般70-80dB(A)。類型包括空氣動力噪聲、機械噪聲、電磁噪聲等,具有高、中、低各種頻率。 環評批復要求:選用低噪聲設備合理布置噪聲源位置,對固定噪聲源采取隔聲、消聲降噪等措施,確保廠界噪聲符合《工業企業廠界噪聲標準》Ⅱ類標準。 現有工程對固定噪聲源沒有采取隔聲、消聲降噪等措施,沒有達到環評批復的要求,必須按照環評批復的要求進行改造。 建議采取下列措施: ●訂貨時選擇低噪聲先進設備,要求生產廠家加設隔聲罩并對隔聲罩進行吸聲處理,一般可降噪20-30dB(A); ●鍋爐風機進出口安裝阻抗復合式消聲器,可降噪15-20dB(A); ●各類泵設減振底座和柔性接頭,并對電動機加裝隔聲罩; ●煙道設計要合理布置,以降低空氣動力性噪聲; ●主廠房內設主控室值班室,采用吸聲吊頂和吸聲墻面,安裝隔聲門窗; ●各噪聲比較大的設備基礎,采取基礎隔振措施。在局部環境噪聲較大的場所,采取消聲隔音措施。 3.3擴建工程分析 3.2.1 項目基本情況介紹 3.2.1.1項目名稱 建設項目名稱:山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目 建設單位:山東固德化工有限公司 3.2.1.2項目性質 項目性質:擴建 公司法人:翟君 3.2.1.3建設地點 項目建設占地面積61500平方米,位于山東省萊蕪市萊城區口鎮三山村以東,固德化工老廠區以北,交通方便,配套基礎設施齊全,不占用耕地,廠址較為寬闊,為項目建設提供了有利條件。 3.2.1.4 總投資及環保投資 本項目總投資1.96億元,其中廢水、廢氣等環保系統投資1540萬元左右,占總投資的7.86%。 3.1.5工廠組織及勞動定員 本項目職工定員在現有工程的基礎上不再增加人員,年工作日300天,三班制運行生產,每班工作8h。 3.2.2項目建設意義 3.2.2.1 項目提出的背景 煤焦油是焦化工業過程中產生的副產品,其產率約占煉焦后產品的4%左右,成份為芳烴組成的復雜混合物。煤焦油含有上萬種有機物,目前為止可以鑒出的約有500多種,在全世界范圍內生產的工業精制品只能達到250多種,我國名義上列入生產計劃的焦化產品有120種,但能夠正常生產的還不到70種。本項目規劃中的焦油加工產品品種主要有工業萘、洗油、甲基萘油、脫酚酚油、粗酚、一葸油、二葸油、輕油、瀝青等,在化工產業中有著極為廣泛的應用。,隨著我國鋼鐵等行業的不斷發展,焦化行業也隨之迅速發展。特別是在泰萊地區,由于靠近萊蕪鋼鐵集團,對焦的需求更是加大。新建和擴建許多焦生產廠家,由于各生產廠家的投資規模和技術水平的差異,對焦化的副產品煤焦油的利用程度各部相同,許多廠家沒有對煤焦油進行深度加工,導致對環境產生污染和資源不能得到成分的利用。 通過市場調查和實踐,焦油化工所生產的工業萘、蒽系列產品,以及瀝青都是石油化工產品無法替代和比擬的,特別是蒽系列產品及改質瀝青,許多發達國家都依靠進口,而我國將60%以上的煤焦油出口,其蒽系列產品和改質瀝青卻要花費高額進口,形成怪圈。同時,隨著我國環境保護力度的強化及我國鋁冶煉業的迅速發展,尤其是是山西鋁廠建設步伐的加快,擴大規模,上檔次的預焙陽極使用量大大增加,而制造其預焙陽極的主要原料———改質瀝青和中溫瀝青都供不應求,成為制約鋁冶煉業的發展的關鍵因素。 為了發展當地經濟,為國家多做貢獻,山東固德化工有限公司經過多次考察,認為煤焦油加工是一個投資少、效益高的好項目。充分利用當地煤焦油充足的優勢,在目前閑置的場地,建一套20萬噸/年煤焦油加工裝置。 煤焦油精制加工產品的附加值也較高,不存在與石油化工競爭問題,產品銷售有自己的發展空間,例如工業萘增值為原料的四至六倍,粗酚增值為原料的四倍等等,用96%的精苊氣相催化氧化合成1,8-萘酐更是達到16000~18000元/噸。因此,焦油精制加工有顯著的經濟效益,對企業的發展也具有重要的意義,所以,煤焦油加工項目是極具發展前景的產業。 3.2.2.2 項目的產業政策符合性分析 根據《焦化行業準入條件》(國家發改委2004年76號)已有煤焦油單套加工裝置規模要達到5萬噸/年及以上;同時根據《產業結構調整指導目錄(國家發改委40號)》本項目所生產的改質瀝青屬于高等級道路瀝青、聚合物改性瀝青和特種瀝青,屬于國家鼓勵類行業。國家鼓勵10萬噸/年以上規模焦油加工裝置的新建與發展,并為進口煤化工加工設備免稅。所以本項目的建設符合國家產業政策。 3.2.2.3產品的市場分析 本項目的主要產品瀝青、蒽油、工業萘、洗油、輕油、脫酚酚油、粗酚,這些產品都是重要的化工原料,可在國內市場銷售,其中產量比較大的瀝青和蒽油可供應碳素廠、鋁廠和碳黑廠。 改質瀝青:產率占煤焦油的51-55%。瀝青是生產碳素的主要原料,可加工成陽極,電機棒、耐火材料粘合劑等。進一步加工可生產多種高附加值化工產品,如浸漬劑瀝青、煤系針狀焦、碳纖維、中間碳微球等。目前國內對煤瀝青下游產品的開發研制方興未艾,隨著煤瀝青品種的增加,應用領域的不斷擴大,市場對煤瀝青的需求呈日益上升趨勢。 蒽:其產率占煤焦油的2%。主要用于蒽醌及染料、防腐劑、紙漿蒸解助劑等。蒽油提取蒽后的油分,是生產黑的優良原料,而碳黑是生產合成橡膠不可缺少的補強劑。 工業萘:產率占煤焦油的7-9%。該產品是非常珍貴的化工原料。主要用于生產鄰苯二甲酸酐、精萘及水泥減水劑。也可用于生產樹脂、工程塑料、染料、油漆、醫藥、農藥、炸藥、植物生產激素、橡膠及塑料防老劑等。 洗油:是焦化廠從煤氣中回收苯的吸收劑,進一步加工,從中提取用于制造合成香料及植物生產激素的吲哚,合成染料的苊,用作高溫熱載體的聯苯及α-甲基萘和 β-甲基萘。 1,8--萘酐:全稱1,8--萘二甲酸酐(英文名稱1,8-Naphthalic nhydride),是極為重要的染料中間體,是生產BG灰灰、太紅R、艷橙GK等還原染料主要原料。此外,1,8--萘二甲酸酐轉位后可得2,8--萘二甲酸、合成新型聚樹脂及薄膜,用于生產磁帶和錄像帶,也可進行深加工制得亞胺、二亞胺等許多高價值的產品。 目前,國內高濃度α-甲基萘和β-甲基萘市場缺口較大。隨著表面活性劑、飼料用維生素K、洗滌劑、添加劑等高性能、高附加值產品在世界范圍內的廣泛應用,對合成上述產品的中間體—高濃度的甲基萘的需求進一步擴大。另一方面,近幾年隨著鋼鐵工業的快速發展和國際市場對焦的需求增加,我國焦化工業高速發展,為我國煤化工發展,尤其是煤焦油餾分的深加工提供了充足的原料和發展機遇。 總之,煤焦油加工制取的產品是生產塑料、橡膠和合成纖維的基本原料,也是生產醫藥、農藥、染料、涂料、香料、助劑、感光材料和粘合劑等精細化工產品原料。其中有些如萘、蒽、喹啉、吡啶和茚等,是目前石油化工中不易得到,而主要靠焦油中提取的產品,目前這些產品在市場上是供不應求。 3.2.2.4工程建設的有利條件 該項目采用新技術,產品質量好且穩定,生產成本低,能夠立足國內市場。該項目的開發建設具有下列有利條件: 1)山東固德化工有限公司離萊蕪鋼鐵集團與濟南鋼鐵集團均較近,有豐富的原料來源。 2)該項目有成熟的、先進的加工技術與經驗。 3)燃料、水、電等供應充足,依托現有工程的部分設備設施。 3.2.3擴建工程的生產技術方案概述 3.2.3.1 擴建工程原輔材料消耗情況 原料是該項目的關鍵環節,本項目建成后年處理無水焦油20萬噸,可全部來源于本地區的焦化廠,其他生產所需輔助材料如堿、硫酸和煤等由國內市場購入。 根據年運輸量表,本裝置運輸方式為汽車運輸。車輛配置情況可根據當地的運輸特點,結合本公司物料的有關性質,危險物品運輸配備有運輸危險物品資格證的部門運輸,其余均委托社會運輸部門承擔。 擴建工程的原料規格同現有工程部分。 該項目主要原材料名稱、用量及儲存狀況見表3-27。 表3-27-1 項目原輔材料消耗情況表 序號 原材料名稱 規格 年用量 運輸方式 1 無水焦油 高溫煤焦油含水4%以下 200000 t 油罐車 2 氫氧化鈉(40%) 2854 t 3 濃硫酸(93%) 1467 t 油罐車 4 碳酸鈉(100%) 固體 100 t 汽車 5 1,8-萘酐合成催化劑 V2O5/SnCl2 1-2 t 表3-27-2 擴建工程所用原料及產品的儲存狀況 序號 原材料名稱 儲存方式 儲存量 周轉方式 運輸方式 1 無水焦油 焦油槽儲存 2萬噸 輸送泵送入生產裝置,運輸后補入 油罐車 2 氫氧化鈉(40%) 酸堿庫區 40t 汽車 3 濃硫酸(93%) 40t 油罐車 4 碳酸鈉(100%) 12t 汽車 5 1,8-萘酐合成催化劑 -- 1-2t/a 汽車運輸,廠家回收 汽車運入 6 工業蒽、工業苊、工業萘 庫房 汽車運出 7 瀝青 瀝青庫房 8 1,8-萘酐 庫房 9 其他產品 產品槽 罐槽容積的80%左右 輸送泵送入儲存裝置,足量后由油罐車運走 油罐車 該項目焦油管式爐、工業萘管式爐、加熱爐等采用煤氣發生爐提供的煤氣,煤氣發生爐采用無煙煤,煤質成份同現有工程。 3.2.3.2 擴建工程產品方案及物料平衡 本項目擴建工程年加工煤焦油20萬噸,主要產品為:改質瀝青、黑油、燃料油、工業萘、一輕油、二輕油、洗油、工業蒽、粗酚。其產品產量及產率見表3-28。 表3-28 項目主要產品產量即總的物料平衡一覽表 序號 原料名稱 用量t/a 產品名稱 產率% 年產量t/a 1 無水焦油 200000 一輕油 0.5-0.8 1600 2 氫氧化鈉(40%) 2854 二輕油 0.8-1.0 2000 3 濃硫酸(93%) 1467 脫酚酚油 0.2-0.3 600 4 碳酸鈉(100%) 100 洗油 7-8 7968.5 5 黑油 包括在蒽油中 6 工業蒽 20-22 41200 7 1,8-萘酐 300 8 燃料油 產品再加工的一部分 9 粗酚 1-2 2400 10 工業萘 8-10 19400 11 改質瀝青 53-54 108000 12 廢物(包括廢氣、廢水、廢渣) 16531.5 合計 204421 204421 主要產品的物化性質如下: (1)改質瀝青:改質瀝青是以中溫瀝青為原料制取的。普通中溫瀝青苯不溶分BI約為18%,喹啉不溶分QI為6%左右。當此種瀝青進行熱處理時,瀝青中芳烴分子在熱縮聚過程中產生氫、甲烷及水。同時瀝青中原有的β樹脂一部分轉化為二次α樹脂,苯溶物的一部分轉化為β樹脂,α成分增長,粘結性增加,瀝青得到了改質。這種瀝青稱為改質瀝青。改質瀝青用于電解鋁行業生產預焙陽極塊;也可作為電極粘結劑其主要指標見表3-29。 表3-29 改質瀝青質量控制指標一覽表 項目 指標 指標名稱 一級 二級 軟化點℃ 100-115 100-120 甲苯不熔物含量% 28-34 >26 喹啉不熔物含量% 8--14 6--15 β-樹脂含量%≥ 18 16 結焦值%≥ 54 50 灰份%≤ 0.3 0.3 水分%≤ 3 3 (2)黑油(carbon black oil):煤焦油高沸點餾分。主要成分一般是過濾的蒽油,含硫量很低(等于或小于1%)。能在不完全燃燒時生成黑,制得的黑質量較高,可用于油墨工業和橡膠工業,其主要指標見表3-30。 表3-30 黑油質量控制指標一覽表 指標名稱 指標 一級品 二級品 密度(20℃)g/cm3≥ 1.07 1.04 甲苯不容物≤ 0.2 0.3 餾程210℃前餾出量(v/v)%≤ 5 5 360℃前餾出量(v/v)%≥ 65 60 水分%≤ 1.0 1.5 粘度(Bw)≤ 1.9 1.9 (3)燃料油(fuel oil):指任何閃點不低于37.8℃的可燃燒的液態或可液化的石油產品,它既可以是殘渣燃料油也可是餾分燃料油。燃料油是成品油的一種,是石油加工過程中在汽、煤、柴油之后從原油中分離出來的較重的剩余產物。它廣泛用于船舶鍋爐燃料、加熱爐燃料、冶金爐和其它工業爐燃料。燃料油主要由石油的裂化殘渣油和直餾殘渣油制成的,其特點是粘度大,含非烴化合物、膠質、瀝青質多。燃料油的主要技術指標有粘度、含硫量、閃點、水、灰分和機械雜質,其主要指標見表3-31。。 表3-31 燃料油質量控制指標一覽表 項目 指標 密度(20℃)kg/m3< 1.24×103 熱值J/g > 36000 灰份%< 0.5 硫含量%< 1 恩氏粘度(100oC) oE< 20 水份%< 0.8 機械雜質%< 0.5 閃點oC > 120 (4)萘:C10H8 最簡單的稠環化合物,1820年首次從煤焦油中蒸出。常溫下為光亮的片狀晶體,具有特殊氣味。密度1.162,熔點80.2℃,沸點217.9℃,易揮發并易升華。不溶于水,溶于乙醇和乙醚等。能點燃,光弱煙多。能防蛀。廣泛用作制備染料、樹脂、溶劑等的原料,也用作驅蟲劑(俗稱衛生球或樟腦球)。 該項目精餾煤焦油在210~230℃之間餾出的為萘油,萘油質量控制指標見表3-24;萘油經結晶后即得工業萘產品,其主要指標見表3-32。 表3-32 萘油質量控制指標一覽表 項 目 指 標 密度(20℃) g/ml 1.01~1.04 萘含量 % >75 酚含量 % ﹤6 精餾試驗 初餾點/℃ >205 230℃前餾出量 % >85 270℃前餾出量 % >95 表3-33 工業萘產品主要指標一覽表 項 目 指 標 一 級 二 級 外觀 汽狀或粉狀結晶 汽狀或粉狀結晶 顏色 白色、白色略帶微紅或微黃色 白色、白色略帶微紅或微黃色 結晶點℃ ≥78 ≥77.5 不揮發物% ≤0.02 ≤0.02 灰份% ≤0.006 ≤0.008 (5)洗油(wash oil):棕色油狀液體,用于從煤氣中洗出苯或萘的吸收油,是煤焦油或石油的餾分,用作洗苯、洗萘。洗苯的煤焦油洗油:普通型的密度≤1.05,餾程210~300℃,在0℃時無沉淀物;特種型的密度1.035~1.05,餾程240~290℃,在-7℃時無沉淀物,特點是無萘。洗萘的煤焦油洗油,密度≥1.12,餾程270~300℃,普通的在20℃時無沉淀物,特種的在-7℃時無沉淀物。該項目洗油產品無特殊要求,其采出餾程為230~300℃。主要指標見表3-34。 表3-34 洗油產品主要指標一覽表 項 目 指 標 密度(20℃) g/ml 1.03~1.06 餾程: 760mmHg下 230℃前餾出量 % >3 300℃前餾出量 % <90 酚含量 % >0.5 萘含量 % >1.5 水 份 % >1.0 粘 度(E50) >1.5 3.2.3.3主要生產設備 該項目生產中產生的酚鈉鹽作為副產品外售,不進行提純酚類的深加工,因此無酚類提純設備。項目的主要生產設備見表3-35。 表3-35 主要生產設備一覽表 序號 設 備 名 稱 單位 數量 技術規格 備注 一、焦油蒸餾部分 1 一輕油回流泵 臺 2 溫度:100C,壓力:常壓 介質:輕油,Q=15m3/h H=55m 帶配套法蘭和地腳螺栓 2 一輕油塔釜焦油泵 臺 2 溫度:115C,壓力:0.15kgf/cm2;介質:焦油,Q=35m3/h H=50m 帶配套法蘭和 地腳螺栓單封 3 二輕油回流泵 臺 2 溫度:105C,壓力:0.15kgf/cm2;介質:輕油,Q=15m3/h H=55m 帶配套法蘭和 地腳螺栓 4 一/二段焦油泵 臺 3 溫度:240C,壓力:0.2kgf/cm2;介質:焦油,Q=35m3/h H=110m 帶配套法蘭和地腳螺栓單封;材質CS 5 蒽油輸送/裝料泵 臺 3 溫度:100C,壓力:常壓,介質:蒽油,Q=25m3/h H=50m 帶配套法蘭和地腳螺栓單封;材質CS 6 一蒽油回流泵 臺 2 Q=9.5m3/h H=67m 單封 7 酚油回流泵 臺 2 Q=15m3/h H=55m 8 混和份輸送泵 臺 2 Q=9m3/h H=40m 單封;材質CS 9 一蒽油抽出泵 臺 2 Q=10m3/h H=67m 單封;材質CS 10 碳酸鈉泵 臺 2 Q=0.32m3/h H=40m 11 一輕油輸送泵 臺 1 Q=15m3/h H=55m 材質CS 12 二輕油輸送泵 臺 1 Q=15m3/h H=55m 材質CS 13 酚水泵 臺 1 Q=9m3/h H=40m 填料;材質CS 14 放空槽液下泵 臺 1 Q=26m3/h H=40m 填料;材質CS 15 二輕油塔釜焦油泵 臺 2 溫度:105C,壓力:0.15kgf/cm2;介質:焦油,Q=300m3/h H=75m 帶配套法蘭和地腳螺栓;單封 16 水環式真空泵 臺 2 Q=1500m3/h 極限真空度2.0Kpa n=1440r/min 帶配套法蘭和地腳螺栓、機架、電接點真空表、單向閥、汽水分離器及電控柜 17 工業蒽離心機 臺 4 18 凝結水自動輸送泵 臺 1 Q=3.2m3/h H=40m CS 19 焦油管式爐 臺 1 有效熱負荷700×104 kCal/hr(8.14MW/h) 20 焦油/混合份換熱器 臺 1 FN75m2 QG全焊改良型板式 21 焦油/一蒽油換熱器 臺 1 FN80m2 QG全焊改良型板式 22 焦油/二蒽油冷卻器 臺 1 FN50m2 QG全焊改良型板式 23 焦油/預熱器 臺 2 F=100m2 QG全焊改良型板式 24 一輕油冷凝冷卻器 臺 1 F=66m2 立式 25 酚油冷凝冷卻器 臺 1 FN300m2 立式 26 一蒽油冷卻器 臺 1 FN50m2 QG全焊改良型板式 27 二蒽油冷卻器 臺 FN25m2 QG全焊改良型板式 28 酚油冷卻器 臺 FN70m2 QG全焊改良型板式 29 混合份冷卻器 臺 1 FN70m2 QG全焊改良型板式 30 真空不凝氣冷凝冷卻器 臺 1 FN50m2 立式 31 一輕油油水分離器 臺 1 DN2200 L=3400 32 二輕油油水分離器 臺 1 DN2200 L=3400 33 餾份塔輕油油水分離器 臺 1 DN2200 L=3400 34 氣液分離器 臺 2 DN800 H=2000 二、餾份脫酚、酚鹽分解裝置 1 一次連洗泵 臺 1 Q=9m3/hr H=40m 材質CS 2 二次連洗泵 臺 1 Q=9m3/hr H=40m 材質CS 3 堿泵 臺 2 Q=9m3/hr H=40m 材質CS 4 堿性酚鈉泵 臺 1 Q=9m3/hr H=40m 材質CS 5 酚鈉蒸吹泵 臺 2 Q=4m3/hr H=40m 材質CS 6 間洗泵 臺 2 Q=24m3/hr H=45m 材質CS 7 洗凈油循環泵 臺 1 Q=6m3/hr H=30m 材質CS 8 放空油槽液下泵 臺 1 Q=10.5m3/hr H=42m 材質CS 9 放空液槽液下泵 臺 1 Q=10.5m3/hr H=42m 材質CS 10 分離泵 臺 1 Q=9m3/hr H=40m 材質CS 11 冷凝水自動輸送泵 臺 1 Q=4m3/hr H=40m 材質CS 12 凈酚鹽泵 臺 2 Q=4m3/hr H=40m 材質304 13 一次分解泵 臺 2 Q=4m3/hr H=40m 材質304 14 二次分解泵 臺 2 Q=4m3/hr H=40m 材質304 15 粗分解酚泵 臺 1 Q=24m3/hr H=40m 材質304 16 碳酸鈉泵 臺 2 Q=24m3/h H=40m 17 粗酚泵 臺 1 Q=24m3/hr H=40m 18 硫酸泵 臺 2 Q=9m3/h H=30m 材質S-05 19 堿液循環泵 臺 1 Q=6m3/hr H=30m 材質304 20 CO2氣體風機 臺 2 Q=61.5m3/min P=39.2Kpa 材質CS 21 CO2凈化塔洗滌泵 臺 2 Q=50m3/h H=40m QG全焊改良型板式 22 酚鈉換熱器 臺 1 FN2×42m2 QG全焊改良型板式 23 凈酚鹽冷卻器 臺 1 FN32m2 立式 24 尾氣冷卻器 臺 2 F=45 m2 三、工業萘蒸餾裝置 1 已洗混合份泵 臺 2 Q=6.5m3/hr H=80m 2 初餾塔循環泵 臺 1 Q=230m3/hr H=80m 3 精餾塔循環泵 臺 2 Q=230m3/hr H=80m 4 初餾塔回流泵 臺 1 Q=18m3/hr H=80m 5 精餾塔回流泵 臺 2 Q=18m3/hr H=80 6 脫輕塔循環泵 臺 2 Q=100.0m3/hr H=80m 7 脫輕塔回流泵 臺 2 Q=15.0m3/hr H=80m 8 甲基萘塔循環泵 臺 2 Q=230m3/hr H=80m 9 甲基萘塔回流泵 臺 1 Q=18m3/hr H=80m 10 輕質洗油塔循環泵 臺 2 Q=100.0m3/hr H=80m 11 輕質洗油塔回流泵 臺 2 Q=15.0m3/hr H=80m 12 工業苊塔循環泵 臺 2 Q=230m3/hr H=80m 13 甲基萘塔回流泵 臺 1 Q=18m3/hr H=80m 14 洗油泵 臺 1 Q=25m3/hr H=50m 15 洗凈油循環泵 臺 1 Q=6m3/h H=30m 16 放空槽液下泵 臺 1 Q=10.5m3/h H=40m 17 冷凝水泵 臺 1 Q=2.0m3/h H=40m 18 工業苊結晶器裝料泵 臺 2 Q=25m3/hr H=50m 19 工業苊結晶殘油泵 臺 1 Q=25m3/hr H=50m 20 工業苊離心機 臺 2 21 工業萘包裝機 臺 1 包裝能力=9噸/時 22 防爆電動叉車 臺 1 23 初餾塔加熱爐 臺 1 有效熱負荷180×104 kCal/hr 24 精餾塔加熱爐 臺 1 有效熱負荷180×104 kCal/hr(6.28 GJ/hr) 25 脫輕塔加熱爐 臺 1 有效熱負荷55×104 kCal/hr 26 甲基萘塔加熱爐 臺 1 有效熱負荷200×104 kCal/hr 27 輕質洗油塔加熱爐 臺 1 有效熱負荷65×104 kCal/hr 28 工業苊塔加熱爐 臺 1 有效熱負荷120×104 kCal/hr 29 酚油/導熱油冷凝冷卻器 臺 1 F=200m2 立式(一段) 30 酚油冷卻器 臺 1 F=80m2 立式(二段) 31 工業萘汽化冷卻器 臺 1 F下=140m2 F上=105m2 臥式 32 脫輕塔冷凝冷卻器 臺 1 F=80m2 立式 33 甲基萘/導熱油冷凝冷卻器 臺 1 F=300m2 立式(一段) 34 甲基萘冷卻器 臺 1 F=100m2 立式(二段) 35 輕質洗油塔冷凝冷卻器 臺 1 F=80m2 立式 36 工業苊塔/導熱油換熱器器 臺 1 F=200m2 立式(一段) 37 工業苊塔冷卻器 臺 1 F=80m2 立式(二段) 38 重質洗油冷卻器 臺 1 F=30m2 QG全焊改良型板式 39 工業萘/原料換熱器 臺 1 F=80m2 QG全焊改良型板式 四、改質瀝青裝置 1 中溫瀝青泵 臺 2 Q=10m3/h H=50m 耐溫400℃,填料密封 2 改質瀝青泵 臺 2 Q=10m3/h H=50m 耐溫400℃,填料密封 3 閃蒸油泵 臺 2 Q=25m3/h H=47.5m 配吸入管L=400,填料密封 4 清洗槽泵 臺 1 Q=102m3/h H=56m 插入深度L=2927,填料密封 5 分離水泵 臺 2 Q=20m3/h H=30m 6 水環式真空泵 臺 2 Q=600m3/h 極限真空度2.0Kpa n=1440r/min 帶配套法蘭和地腳螺栓、機架、電接點真空表、單向閥、汽水分離器及電控柜 7 尾氣風機 臺 2 Q=150m3/min P=39.2Kpa 8 瀝青冷卻成型運輸機 臺 1 B=1000 L=45700 材質CS 9 汽提塔/導熱油分縮器 臺 1 F=150m2 立式 10 中溫瀝青/導熱油換熱器 臺 2 F=150m2 QG全焊改良型板式 11 閃蒸油冷凝冷卻器 臺 2 F=10m2 立式 12 改質瀝青/導熱油換熱器 臺 2 F=200m2 QG全焊改良型板式 13 真空不凝氣冷卻器 臺 1 F=30.0m2 立式 五、油庫裝置原料庫區 1 焦油汽車卸車泵 臺 4 Q=50m3/h H=50m 2 油放空槽液下泵 臺 1 Q=30m3/h H=40m 3 焦油脫水脫渣泵 臺 3 Q=30m3/h H=31m 4 無水焦油泵 臺 2 Q=50m3/h H=40m 5 焦油輸送泵 臺 2 Q=45m3/h H=40m 6 分離水泵 臺 2 Q=20m3/h H=30m 7 酚水泵 臺 2 Q=60m3/h H=80m 8 清洗油泵 臺 1 Q=85m3/h H=57m 9 焦油循環泵 臺 3 焦油循環泵Q=332m3/h H=22m 10 超級離心機 臺 2 25 噸/時 11 焦油渣小車 臺 3 12 汽車焦油卸料臂 臺 6 DN80 六、油庫成品及酸堿庫區 1 一/二輕油輸送泵 臺 2 Q=52m3/h H=43m 屏蔽泵 2 粗酚輸送泵 臺 1 Q=52m3/h H=43m 屏蔽泵 3 脫酚酚油輸送泵 臺 1 Q=52m3/h H=43m 4 洗油輸送泵 臺 2 Q=52m3/h H=43m 5 配油泵 臺 2 Q=100m3/h H=51m 6 黑油 臺 1 Q=100m3/h H=51m 7 燃料油輸送泵 臺 1 Q=100m3/h H=51m 8 酚水輸送泵 臺 1 Q=26m3/h H=50m 9 工業甲基萘泵 臺 1 Q=52m3/h H=43m 10 清洗油泵 臺 1 Q=85m3/h H=57m 11 油放空槽泵 臺 1 Q=10.5m3/h H=40m L=1440填料密封 12 碳酸鈉泵 臺 2 Q=6m3/h H=37m 13 濃硫酸卸車泵 臺 2 Q=52m3/h H=43m 14 濃堿卸車泵 臺 2 Q=52m3/h H=43m 15 濃硫酸輸送泵 臺 2 Q=24m3/h H=45m 16 濃堿輸送泵 臺 2 Q=24m3/h H=45m 17 重質洗油輸送泵 臺 2 Q=52m3/h H=43m 18 脫酚溶劑輸送泵 臺 2 Q=52m3/h H=43m 屏蔽泵 七、1,8-萘酐系統 1 空氣風機 臺 2 Q=50m3/min P=39.2Kpa 2 熔苊釜液下泵 臺 1 Q=7.5.0m3/h H=28m 3 熔鹽釜液下泵 臺 1 Q=150m3/h H=50m 4 碳酸鈉泵 臺 2 Q=24m3/h H=40m 5 板鏈斗式提升機 臺 1 6 夾套換熱器 臺 1 F=4.2m2D=550 H=3600 7 薄壁冷卻器 臺 8 4000×700×5344 8 冷卻沉降器 臺 2 4000×1200×5344 9 熱風爐 臺 1 F=200m2 10 氣化器 臺 1 DN1200 H=3500 八、其他 1 油水分離泵 臺 1 Q=20m3/h H=30m 2 廢水脫酚進料泵 臺 1 Q=20m3/h H=30m 3 萃取劑泵 臺 2 Q=15m3/h H=55m 4 脫醚塔進料泵 臺 1 Q=20m3/h H=30m 5 脫醚塔釜泵 臺 2 Q=20m3/h H=30m 6 脫醚塔回流泵 臺 2 Q=4m3/hr H=40m 7 洗滌水泵 臺 1 Q=5m3/hr H=50m 8 蒸氨塔回流泵 臺 1 Q=5m3/hr H=50m 9 蒸氨塔釜泵 臺 2 Q=20m3/hr H=40m 10 氨水輸送泵 臺 1 Q=20m3/hr H=40m 11 酚回收塔回流泵 臺 1 Q=4m3/hr H=40m 12 酚回收塔釜泵 臺 2 Q=10m3/hr H=30m 材質304 13 粗酚泵 臺 1 Q=24m3/hr H=40m 14 渦凹氣浮除油機 臺 1 15 高效離心萃取器 臺 3 16 含酚廢水冷卻器 臺 1 F=80m2 QG全焊改良型板式 17 蒸氨廢水換熱器 臺 1 F=25m2 QG全焊改良型板式 材質:316L 18 脫醚塔冷凝冷卻器 臺 1 F =50m2 立式 19 蒸氨廢水冷卻器 臺 1 F=50m2 QG全焊改良型板式 20 蒸氨塔冷凝冷卻器 臺 1 F=150m2 立式材質:316L 21 酚回收塔冷凝冷卻器 臺 1 F=150m2 立式 22 酚回收塔換熱器 臺 1 F=10m2 QG全焊改良型板式 23 粗酚冷卻器 臺 1 F=5m2 3 QG全焊改良型板式 24 洗滌水冷卻器 臺 1 F=15m2 3 QG全焊改良型板式 25 氨水冷卻器 臺 1 F=10m2 3 QG全焊改良型板式 26 萃取劑冷卻器 臺 1 F=20m2 3 QG全焊改良型板式 27 脫醚塔再沸器 臺 1 F=50m2 立式;熱虹吸 28 蒸氨塔再沸器 臺 1 F=100m2 立式;熱虹吸 29 酚回收塔再沸器 臺 2 F=200m2 立式;熱虹吸 該項目原料及產品的貯存設施見表3-36。 表3-36 主要貯存設施一覽表 序號 設 備 名 稱 單位 數量 技術規格 備注 一、焦油蒸餾部分 1 一輕油回流槽 臺 1 DN1400 L=2772 VN3m3 2 二輕油回流槽 臺 1 DN1400 L=2772 VN3m3 3 二蒽油槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 4 酚油回流槽 臺 1 DN1400 L=2772 VN3m3 5 混合份中間槽 臺 3 DN5300 H=5585 VN105m3 6 一蒽油槽 臺 2 DN5300 H=5585 VN105m3 7 真空緩沖槽 臺 1 DN1400 L=2772 VN3m3 8 碳酸鈉槽 臺 1 DN2000 L=7000 VN20m3 9 酚水槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 10 一輕油中間槽 臺 1 DN2400 H=3568 VN16m3 11 二輕油中間槽 臺 1 DN2400 H=3568 VN16m3 12 開停工槽 臺 2 DN5300 H=5585 VN105m3 13 工業蒽結晶槽 臺 10 DN1800,V=7.0m3 二、餾份脫酚、酚鹽分解裝置 1 一次脫酚緩沖槽 臺 1 DN1800 H=1800 VN5m3 2 堿性酚鈉槽 臺 2 DN4400 H=4205 VN50m3 3 中性酚鈉槽 臺 2 DN4400 H=4205 VN50m3 4 配堿槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 5 濃堿槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 6 酚油槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 7 凈酚鈉槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 8 堿高位槽 臺 1 DN2400 H=3568 VN16m3 9 堿性酚鈉高位槽 臺 1 DN2400 H=3568 VN16m3 10 一次分解中間槽 臺 1 DN2000 L=5500 VN16m3 11 碳酸鈉槽 臺 1 DN2000 L=5500 VN16m3 12 粗酚槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 13 濃硫酸槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 14 酸高位槽 臺 1 DN1800 H=4500 VN9m3 15 配酸槽 臺 1 DN2200 H=5682 VN8000L 三、工業萘蒸餾裝置 1 已洗混合份槽 臺 3 DN6000 H=7465 VN200m3 2 酚油回流槽 臺 1 DN1400 L=4500 VN6m3 3 工業萘回流槽 臺 1 DN3400 H=3505 VN25m3 4 工業萘高位槽 臺 1 DN3400 H=3505 VN25m3 5 脫輕塔回流槽 臺 1 DN1400 L=2772 VN3m3 6 輕質洗油槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 7 工業苊餾分中間槽 臺 2 DN3400 H=3505 VN25m3 8 重質洗油槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 9 工業苊結晶殘油槽 臺 2 DN4400 H=4205 VN50m3 10 工業苊結晶槽 臺 4 DN1800,V=7.0m3 11 甲基萘油槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 四、改質瀝青裝置 1 中溫瀝青中間槽 臺 1 DN2000 L=7000 VN20m3 2 改質瀝青中間槽 臺 1 DN2000 L=7000 VN20m3 3 閃蒸油槽 臺 1 DN2000 L=7000 VN20m3 4 清洗槽 臺 1 DN3000 L=8000 VN50m3 5 酚水槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 6 真空緩沖槽 臺 1 DN3000 L=8000 VN50m3 五、油庫裝置原料庫區 1 焦油原料槽 臺 4 DN20000 H=16000 VN5000m3 2 酚水槽 臺 1 DN7700 H=8345 VN350m3 3 洗凈油槽 臺 1 DN4400 H=4205 VN50m3 4 油放空槽 臺 1 DN2000 L=7000 VN20m3 5 無水焦油槽 臺 1 DN3000 L=8000 VN50m3 6 分離水槽 臺 1 DN3000 L=8000 VN50m3 7 脫酚溶劑槽 臺 1 DN7000 H=6965 VN230m3 六、油庫裝置成品及酸堿庫區 1 輕油槽 臺 2 DN4900 H=6965 VN110m3 2 粗酚槽 臺 1 DN7000 H=6965 VN230m3 3 脫酚酚油槽 臺 1 DN7000 H=6965 VN230m3 4 洗油槽 臺 2 DN7700 H=9725 VN400m3 5 碳黑油槽 臺 2 DN12160 H=13865 VN1400m3 6 燃料油槽 臺 2 DN12160 H=13865 VN1400m3 7 酚水槽 臺 1 DN6000 H=8300 VN230m3 8 工業甲基萘槽 臺 1 DN7700 H=9725 VN400m3 9 清洗油槽 臺 1 DN3000 L=8000 VN50m3 10 濃硫酸槽 臺 2 DN5300 H=5585 VN105m3 11 濃堿槽 臺 2 DN6000 H=5585 VN130m3 12 碳酸鈉溶解槽 臺 1 DN1800 L=4500 VN9m3 13 碳酸鈉儲槽 臺 1 DN3400 H=3505 VN25m3 14 重質洗油槽 臺 1 DN7700 H=9725 VN400m3 15 濃氨水槽 臺 1 DN6000 H=5585 VN130m3 七、1,8-萘酐系統 1 熔苊槽 臺 1 DN2000 L=5500 V=16m3 2 高置槽 臺 1 DN3400 H=3568 V=25m3 3 空氣穩壓罐 臺 1 DN2400 H=3568 V=16m3 3.2.3.4項目工程組成及建設內容 擴建工程項目組成及新老工程依托情況見表3-37。 表3-37 擴建工程項目組成即建設內容一覽表 工程名稱 設備組成 備注 主體工程 生產區 蒸發器、餾分塔、汽化器、連洗塔、蒸吹釜、改質瀝青爐(6臺)、分解器和貯存槽等一系列設備。 新建 輔助工程 蒸汽鍋爐房 1座,蒸汽鍋爐2臺,8t/h和6t/h,一備一用;常年壓力0.6MPa。 依托現有工程設備 煤氣發生爐 3臺(2臺運行,1臺備用) 新建 管式爐 4臺 新建 導熱油爐 1臺 新建 離子軟化水制備系統 陽離子交換樹脂處理水量15m3/h。 依托現有工程設備 公用工程 供水系統 公司有自備深水井,出水量能達到50 m3/h,深水井設有自動控制泵,能自動補充水至備用水池內2個備用水池,每個水池容積為480m3 ,年用水量11.64萬 t/a。 依托現有工程設備 供電系統 該公司內設變電站2處,全廠總裝機容量4000KVA。年耗電量864萬kwh 新建 消防系統 廠內除設置消火栓外,各工段設置必要的滅火器具。廠內設環狀生產消防給水管網,選用固定泡沫滅火系統。油罐區消防用水量為115l/s(其中室內為5l/s、室外為110l/s)。 新建 辦公室及生活設施 辦公樓、宿舍樓、食堂、招待所等 依托現有工程 環保工程 鍋爐除塵設施 旋風除塵設施等 依托現有工程設備 廢氣回收處理系統 廢氣收集進油洗和水洗系統 新建并對現有工程“以新帶老” 生活污水處理設施 化糞池、廢水處理系統 化糞池依托現有工程,廢水處理系統新建并對現有工程“以新帶老” 生產廢水處理設施 建設廢水預處理與生化處理系統 新建并對現有工程“以新帶老” 儲運工程 原料、成品儲存 原料儲罐;產品儲罐、倉庫等 新建 廠內、外運輸 罐車、汽車等 依托現有工程,并在需要時增加 本項目擴建工程建設指標見表3-38。 表3-38 項目建設主要指標一覽表 序 號 項 目 單位 指標 1 總占地面積 m2 61500 2 綠化面積 m2 18450 3 廠內道路長度 m 760 5 儲罐區面積 m2 9300 6 生產區面積 m2 25345 7 煤氣發生系統區 m2 1975 8 空氣凈化系統區 m2 2567 9 停車區 m2 3642 3.2.3.5擴建工程廠址選擇及平面布置合理性分析 1.擴建工程廠址選擇合理性分析 1)建設項目廠址選擇與萊蕪市發展規劃的關系 根據山東省人民政府關于萊蕪市城市總體規劃(2003-2020年)的批復,萊蕪市城市性質定位于山東省鋼鐵生產和深加工基地,山水園林城市。萊蕪市的城鎮規劃結構分為三級:一級為萊城、鋼城、二級為口鎮、寨里、顏里、苗山、雪野5個重點鎮,三級為茶葉口、大王莊、羊里、方下、楊莊、辛莊、牛泉、和莊等8個一般鎮,形成軸線輻射、中心突出、等級明確、城鄉一體的城鎮空間結構,城鎮職能結構以萊城作為綜合性中心,鋼城、顏莊、牛泉主導職能為工礦業,雪野、大王莊為旅游業,苗山為交通業,其他城鎮為商貿業,城市化水平2010年達到50%,2020年達到65%。要堅持城鄉統籌,使城鄉持續快速協調發展;要堅持以人為本,把環境保護和生態建設放在戰略位置,保證和促進人與自然和諧發展。萊蕪市城市規模:規劃近期到2010年,城市人口為45萬人左右,用地為53平方公里,遠期到2020年,城市人口為65萬左右,用地為74平方公里。萊蕪市的城市規劃區:包括萊城、鋼城城區及城市水源保護區。萊城、鋼城地區界限:西起張高莊村西丁字路口,經郭家鎮村北、北王家莊村北、大洛莊村東、梁坡水庫北500米,東到205國道東2500東;往南至辛莊河與盤龍河交叉口,經大官莊西北、東田莊西南、里辛河岔口,至澇洼村南韓萊路;往南經紅嶺官莊南、大上峪(新華機械廠東),至磁萊鐵路線與新泰萊蕪邊界交叉點;往西北經上古墩東南橋頭、顏莊西、西港煤礦鐵路、魯能水泥廠南,至輪胎翻新廠東;往西經埠陽村西北、東汶南西,到南劉家莊北;往北經王家嶺,至張高莊村西丁字路口,總面積約375平方公里。 根據《焦化行業準入條件》(2004年 第 76 號),在城市規劃區邊界外2公里(城市居民供氣項目除外)以內,主要河流兩岸、公路干道兩旁,居民聚集區和其他嚴防污染的食品、藥品等企業周邊1公里以內,國務院、國家有關部門和省(自治區、直轄市)人民政府規定的生態保護區、自然保護區、風景旅游區、文化遺產保護區以及飲用水水源保護區內不得建設焦化生產企業。本項目位于口鎮以北,據萊蕪市城市規劃區的距離在2km以上,離S242省級高速公路的距離約1500m。本項目周圍1000m以內為三山村,距離約260m,現有工程在建設之前和驗收時,三山村沒有搬遷計劃,根據萊城工業區的相關規劃,廠區1000m范圍內的所有住戶的搬遷問題已經有規劃,正在組織實施,其搬遷相關證明文件見附件,在此前提下,本項目在城市規劃角度選址具有合理性。 2)項目廠址所在地的環境功能區劃 項目廠址位于萊蕪市萊城區北部工業園內,該工業園被批準為省級工業園區,相關證明見附件。工業園區的規劃見圖3-12。由工業園區規劃圖可以看出,本項目所在地屬于三類工業用地。位于萊蕪市N方位。廠址所在地環境空氣質量功能區為《環境空氣質量標準》中的二類區,即一般工業區和農村地區;根據萊蕪市2002-2004年的氣象資料,除靜風天氣外,該區域全年盛行風向較為集中,四季盛行風向基本一致,全年以東南東(ESE)風出現頻率最高為13.76%,其次是東南(SE)、南南東(SSE)風,出現頻率分別為11.21%、9.66%。其余方位風出現頻率相對較小,其中北(N)風出現頻率最小2.47%,從四季的情況來看:春、夏、秋、冬季盛行風向均為東南東(ESE)風,出現頻率分別為10.79%、13.27%、17.42%、13.54%;秋、冬季北北東(NNE)風出現頻率也較多。所以本項目對萊蕪市區的環境空氣影響幾率很小。廠址周圍的管水河、下水河和上水河分別位于廠址的西南、南和東北方向,不在主導風向下風向,且距廠址的距離較遠,對其的影響也不大。 地表水環境功能區為《地表水環境質量標準》中的Ⅳ類區即一般工業用水區。 地下水環境功能區為《地下水質量標準》中的Ⅲ類區即以人體健康基準值為依據,主要適用于工農業用水。 聲環境功能區為《城市區域環境噪聲標準》中的2類區即適用于居住、商業、工業混雜區。 從環境功能區的角度來看,本工程在此建設是可行的。 但經驗收監測和環評監測結果知,本項目所排的廢氣、廢水、噪聲均對周圍環境空氣、地表水和聲環境產生了污染影響。這是因為現有工程對所排的污染物沒有進行有效的處理造成的,即使本項目不在此地建設,廠址選擇在另外一個地方也會對當地的環境造成污染影響,所以該污染影響不是選址造成的結果,而是項目本身的影響,所以應加強本項目現有工程的污染治理,確保各種污染物達標排放。 3)基礎設施的便利性 建設廠址位于現有廠址北部,依托現有工程的鍋爐蒸汽系統、供水系統、辦公生活設施、交通運輸系統等,現有工程完善的配套設施會為擴建工程提供便利的基礎設施條件。 4)衛生防護距離的確定 由第四章中經計算確定的衛生防護距離為500m,而離廠址最近的重點保護目標三山村離廠界外260m左右,現有工程在建設之前和驗收時,三山村沒有搬遷計劃,不符合衛生防護距離的要求,根據最近萊城工業區的相關規劃,廠區1000m范圍內的所有住戶的搬遷問題已經有規劃,正在組織實施,其搬遷相關證明文件見附件,在此前提下,本項目在衛生防護距離角度選址具有合理性。 由以上分析可以看出,從城市總體規劃、環境功能區劃、基礎設施便利性和衛生防護距離角度等角度,本項目廠址選擇是合理的。但本項目由于存在污染因素對周圍環境造成了污染影響,所以現有工程必須加強管理,采取有效的污染防治措施,保證污染物達標排放。 2.平面布置合理性分析 該廠區基本呈長方形,擴建部分廠區由北向南分為儲罐區、生產區、煤氣發生系統區及空氣凈化系統區三部分;儲罐區部分由左向右依次為原料焦油槽區(南面為離心脫水區域)、產品槽區、液體原料及產品裝卸區域,最右側為停車場;生產區由西向東分別為焦油蒸餾區(南面為管式爐區域)、改質瀝青框架(南面為工業蒽及工業苊庫房和1,8-萘酐包裝區域)、冷卻水池與改質瀝青尾氣凈化系統(環保工程),最東部為瀝青造粒和瀝青庫房區域;平面布置的最南端由西向東依次為煤氣發生系統、冷卻塔、循環水泵(前三者為輔助工程)與空氣凈化系統(環保工程)。廢水預處理及生化處理系統(環保工程)位于平面布置的東南端。事故池位于煤氣發生系統和空氣凈化系統之間,無填料噴霧冷卻塔南部,位于地下。 該項目的平面布置圖見圖3-13。 廠區平面布置本著利于生產,方便運輸,注重安全距離,盡量減少因風向和朝向造成的不良影響,盡量縮短管線和能耗,節約用地,減少投資等原則布置。 該平面布置總體布置緊湊,工藝裝置相對集中,輔助生產裝置盡量靠近。管線不造成交叉,滿足裝置布置、生產工藝流程、消防、安全、管理的要求條件。 但空氣凈化系統布置在東南端,原料和產品槽區布置在西北端,在生產操作廢氣收集過程中,需要建設很長的管道才能將槽區的廢氣收集入空氣凈化系統,造成管道浪費,建議將空氣凈化系統布置在儲罐區和生產區之間,以節省管道投資。 3.2.3.6 公用工程 (1)給排水 項目用水由自備深水井提供。用水情況如下: ①生產中所有冷凝器用水全部循環使用,由廠內循環水池(兼作消防水池)提供,補水量約60m3/d。第四章 環境空氣影響評價 4.1 環境空氣污染源調查分析 山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目位于萊蕪市口鎮三山村東。項目周圍主要污染源為萊蕪汶河化工有限公司和匯金有限公司,其污染源排放情況見表4-1。 表4-1 環境空氣污染源調查情況 序號 1 2 污染源名稱 萊蕪汶河化工有限公司 匯金有限公司 鍋爐、爐窯情況(型號、臺數) DZL6-1、25-AⅡ型鍋爐一臺 煉鐵爐1臺 耗煤量(t/a) 3600 8100 燃煤煤質 硫分 0.8 0.7 灰份 20 16 脫硫效率(%) 60 -- 除塵效率(%) 90 -- 煙囪高度(m) 30 -- 污染物排放量(t/a) SO2 18.7 8 煙塵 4.6 4 相對坐標(m) X 0 300 Y 800 0 注:相對坐標以廠址為原點,以東方向為X軸正方向,以北方向為Y軸正方向。 4.2 環境空氣污染物現狀監測和評價 4.2.1 環境空氣污染物現狀監測 4.2.1.1監測布點 依據以環境功能為主、兼顧均布性原則,在評價范圍內布設4個環境空氣質量現狀監測點。各點名稱、方位及相對位置見表4-2及圖5-1:監測布點圖。 表4-2 環境空氣質量現狀監測布點表 編號 名稱 與廠址相對方位 相對距離(m) 功能 1 廠址 - 0 廠址 2 上水河 東南 1000 敏感目標 3 山口村 西北 2000 年主導風向下風向 4 三山村 西南 260 重點保護對象 4.2.1.2監測項目及方法 根據該項目的污染物的排污特點,選擇監測為SO2、NO2兩項,監測方法按《空氣和廢氣監測分析方法》和國家標準監測方法中有關規定進行,見表4-3。 表4-3 污染物監測分析方法 序號 監測項目 分析方法 方法依據 檢出限(mg/m3) 1 SO2 甲醛吸收-鹽酸玫瑰苯胺分光光度法 GB/T15262-94 小時均值 0.007 日均值 0.003 2 NO2 鹽酸萘已二胺分光光度法 GB/T15436-1995 小時均值 0.008 日均值 0.005 3 苯可溶物 苯可溶物的測定 重量法 GB16171-1996附錄A 0.05 mg/m3 4 B[a]P 空氣質量 飄塵中苯并(a)芘的測定 乙酰化濾紙層析熒光分光光度法 GB/T8971-1988 0.001μg/m3 5 非甲烷總烴 固定污染源排氣中非甲烷總烴的測定 氣相色譜法 HJ/T 38-1999 0.04 mg/m3 4.2.1.3監測時間和頻率 本次采樣于2007年4月16日至2007年4月20日進行,對SO2、NO2連續監測5天,每天監測四次。時間段分別是7:00,11:00,15:00,19:00;對B[a]P、苯可溶物于2007年5月5日至2007年5月7日監測3天,對非甲烷總烴與2007年5月5日和5月6日時間段分別是7:00,11:00,15:00,19:00及日均值進行監測,其中5月25日上午、下午對臭氣濃度進行監測,監測1天,按照《環境空氣質量標準》(GB3095-1996)規定的污染物數據統計的有效性進行日均濃度監測;同步測定當時的風向、風速、氣溫、氣壓等氣象參數。 4.2.1.4現狀監測結果 監測時的氣象參數見表4-4,現狀監測結果見表4-5、4-6、4-7、4-8、4-9。 表4-4 環境空氣質量現狀監測期間的氣象條件 日期 4月16日 4月17日 4月18日 4月19日 4月20日 總云量 2.0 5.3 1.3 9.0 7.7 低云量 1.3 0.7 1.3 0.0 2.0 氣溫(℃) 9.6 12.4 13.9 19.3 21.2 氣壓(kPa) 987.1 988.7 984.3 979.6 980.6 風向 NW SE SW SW N 風速(m/s) 1.0 1.2 3.5 3.5 2.0 濕度(%) 61 53 62 62 42 表4-5 SO2監測結果 測點編號 采樣日期 監測結果 SO2小時均值 SO2日均值 7:00 11:00 15:00 19:00 廠址 4.16 0.123 0.135 0.117 0.087 0.101 4.17 0.050 0.076 0.106 0.097 0.079 4.18 0.122 0.134 0.148 0.138 0.123 4.19 0.081 0.086 0.104 0.107 0.094 4.20 0.146 0.082 0.115 0.101 0.108 上水河村 4.16 0.147 0.119 0.098 0.095 0.092 4.17 0.056 0.112 0.146 0.122 0.122 4.18 0.095 0.134 0.103 0.058 0.079 4.19 0.127 0.147 0.120 0.103 0.127 4.20 0.086 0.054 0.078 0.063 0.071 山口河 4.16 0.077 0.093 0.067 0.089 0.072 4.17 0.112 0.084 0.104 0.076 0.088 4.18 0.088 0.097 0.074 0.107 0.084 4.19 0.098 0.076 0.120 0.097 0.090 4.20 0.146 0.113 0.082 0.134 0.104 三山村 4.16 0.127 0.138 0.136 0.072 0.090 4.17 0.084 0.070 0.110 0.076 0.080 4.18 0.069 0.094 0.121 0.083 0.088 4.19 0.104 0.076 0.088 0.107 0.094 4.20 0.076 0.101 0.107 0.085 0.082 表4-6 NO2 監測結果 測點編號 采樣日期 監測結果 NO2小時均值 NO2日均值 7:00 11:00 15:00 19:00 廠址 4.16 0.037 0.035 0.038 0.035 0.044 4.17 0.044 0.035 0.033 0.038 0.043 4.18 0.047 0.043 0.054 0.041 0.039 4.19 0.043 0.050 0.050 0.040 0.054 4.20 0.039 0.058 0.060 0.041 0.059 上水河村 4.16 0.025 0.021 0.027 0.037 0.044 4.17 0.042 0.025 0.045 0.049 0.049 4.18 0.030 0.042 0.044 0.036 0.054 4.19 0.038 0.058 0.054 0.045 0.054 4.20 0.050 0.050 0.044 0.053 0.059 山口河 4.16 0.029 0.034 0.040 0.026 0.044 4.17 0.046 0.052 0.046 0.035 0.055 4.18 0.036 0.055 0.052 0.047 0.045 4.19 0.056 0.051 0.051 0.049 0.044 4.20 0.052 0.041 0.036 0.063 0.048 三山村 4.16 0.021 0.032 0.035 0.038 0.047 4.17 0.047 0.049 0.058 0.051 0.040 4.18 0.037 0.047 0.059 0.048 0.040 4.19 0.035 0.053 0.053 0.044 0.052 4.20 0.043 0.056 0.047 0.048 0.051 表4-7 苯可溶物監測結果 單位(mg/m3) 序號 取樣日期 氣象條件 1# (廠址) 2#(東南上水河村) 3#(西北山口村) 4#(西南三山村) 1 2007-5-5 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 0.08 0.06 0.06 0.05 2 2007-5-6 15-24℃,980hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.08 0.08 0.08 3 2007-5-7 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.06 0.08 0.06 表4-8 B[a]P監測結果 單位(μg/m3) 序號 取樣日期 氣象條件 1# (廠址) 2#(東南上水河村) 3#(西北山口村) 4#(西南三山村) 1 2007-5-5 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 0.0010 未檢出 未檢出 未檢出 2 2007-5-6 15-24℃,980hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.0010 未檢出 未檢出 未檢出 3 2007-5-7 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 表4-9 非甲烷總烴監測結果 單位(mg/m3) 序號 取樣日期 取樣時間 氣象條件 1# (廠址) 2#(東南上水河村) 3#(西北山口村) 4#(西南三山村) 1 2007-05-05 07:00 15℃,985hPa,E,3.5m/s, 6,2 0.82 0.64 0.25 1.35 2 11:00 18℃,988hPa,E,3.0m/s,4,1 0.76 0.42 2.67 1.58 3 14:00 21℃,985hPa,S,2.8m/s, 3,0 3.10 0.39 2.70 0.59 4 19:00 18℃,985hPa,S,2.5m/s, 2,0 3.36 1.34 2.82 2.37 5 日均值 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 2.01 0.70 2.11 1.47 6 2007-05-06 07:00 15℃,988hPa,S,3.1m/s, 0,0 2.41 0.59 2.36 0.91 7 11:00 19℃,988hPa,E,2.5m/s,0,0 2.36 2.37 1.24 2.25 8 15:00 24℃,985hPa,S,1.0m/s, 0,0 1.24 0.91 2.41 2.41 9 19:00 22℃,985hPa,S,1.2m/s,0,0 3.64 2.25 3.64 2.36 10 6至24 15-24℃,988hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 2.41 1.53 2.41 1.98 11 2007-05-05 07:00 18℃,982hPa,S,3.1m/s, 0,0 2.48 0.62 0.39 0.69 12 11:00 21℃,980hPa,E,2.5m/s,0,0 2.77 1.10 0.69 0.86 13 15:00 26℃,980hPa,S,1.0m/s, 0,0 2.29 1.58 0.86 1.94 14 19:00 22℃,982hPa,S,1.2m/s,0,0 4.11 1.24 1.94 0.54 15 6至24 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 2.91 1.14 0.97 1.01 廠界監測結果見表4-10、4-11、4-12。廠界臭氣濃度監測結果見表4-13。 4-10 苯可溶物 單位:(mg/m3) 序號 取樣日期 氣象條件 1# (上風向) 2# (下風向1) 3# (下風向2) 1 2007-5-5 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 0.08 0.06 0.06 2 2007-5-6 15-24℃,980hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.08 0.08 3 2007-5-7 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.06 0.08 4-11 B[a]P監測結果 單位:(μg/m3) 序號 取樣日期 氣象條件 1# (上風向) 2# (下風向1) 3# (下風向2) 1 2007-5-5 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 0.08 0.06 0.06 2 2007-5-6 15-24℃,980hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.08 0.08 3 2007-5-7 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 0.10 0.06 0.08 4-12 非甲烷總烴監測結果單位 單位:(mg/m3) 序號 取樣日期 取樣時間 氣象條件 1# (上風向) 2# (下風向1) 3# (下風向2) 1 2007-05-05 07:00 15℃,985hPa,E,3.5m/s, 6,2 0.91 1.24 2.77 2 11:00 18℃,988hPa,E,3.0m/s,4,1 2.25 2.41 2.29 3 14:00 21℃,985hPa,S,2.8m/s, 3,0 2.41 4.61 4.11 4 19:00 18℃,985hPa,S,2.5m/s, 2,0 2.36 4.64 4.73 5 日均值 15-21℃,985hPa,ES,2.5-3.5m/s,3,1 1.98 3.22 3.47 6 2007-05-06 07:00 15℃,988hPa,S,3.1m/s, 0,0 3.01 0.54 3.39 7 11:00 19℃,988hPa,E,2.5m/s,0,0 4.34 4.38 5.90 8 15:00 24℃,985hPa,S,1.0m/s, 0,0 3.85 3.79 4.45 9 19:00 22℃,985hPa,S,1.2m/s,0,0 2.39 3.01 4.71 10 6至24 15-24℃,980hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 3.40 2.93 4.61 11 2007-05-05 07:00 18℃,982hPa,S,3.1m/s, 0,0 2.37 4.10 2.39 12 11:00 21℃,980hPa,E,2.5m/s,0,0 2.48 5.01 3.85 13 15:00 26℃,980hPa,S,1.0m/s, 0,0 2.77 3.64 3.01 14 19:00 22℃,982hPa,S,1.2m/s,0,0 2.29 3.83 3.92 15 6至24 18-26℃,982hPa,ES,1.0-3.1m/s,0,0 2.48 4.14 3.29 表4-13 臭氣濃度現狀監測結果 測點編號 監測結果(mg/m3) 臭氣濃度<無量綱> 5月25日上午 5月25日下午 1#(上風向) <10 <10 2#(下風向) <10 <10 3#(下風向) <10 <10 4.2.2環境空氣質量現狀評價 評價因子即現狀監測因子。 評價方法:環境空氣質量現狀評價采用單因子指數法。單因子指數Ii計算公式: Ii=Ci/Si 式中:Ci—i污染物的實測濃度,mg/m3; Si—i污染物的評價標準,mg/m3; 執行的評價標準見表4-14,評價結果見表4-15。 表4-14 污染物評價標準(單位:mg/m3) 控制項目 執行標準 SO2 日平均 0.15 小時平均 0.50 NO2 日平均 0.08 小時平均 0.12 苯可溶物(按照工業企業設計衛生標準(TJ36-79)中苯的居住區大氣中有害物質的最高容許濃度日平均值 ) 0.8 B(a)P 0.01μg/m3 非甲烷總烴(以色列《環境空氣質量標準》) 2 臭氣濃度 10 表4-15 環境空氣質量現狀評價結果 監測點 評價因子 小時濃度 日均濃度 超標率 (%) 最大 指數 超標率 (%) 最大 指數 1#廠址 SO2 0 0.99 0 0.25 NO2 0 0.75 0 0.49 2#上水河村 SO2 0 0.98 0 0.25 NO2 0 0.73 0 0.49 3#山口河 SO2 0 0.97 0 0.21 NO2 0 0.79 0 0.46 4#三山河 SO2 0 0.92 0 0.19 NO2 0 0.74 0 0.43 廠界外最大濃度測點 苯可溶物 0.10 廠界外最大濃度測點 B(a)P 0.1 廠界外最大濃度測點 非甲烷總烴 4.11 廠界外最大濃度測點 臭氣濃度 <10 由表4-8可以看出:該評價區域的SO2、NO2小時均濃度均低于評價標準,SO2、NO2日均濃度單項污染指數的最大值分別為0.25和0.49也均低于評價標準,說明該區受二氧化硫和二氧化氮的污染較小。苯可溶物與臭氣濃度均不超標。非甲烷總烴在各測點濃度超標現象嚴重,可見新建項目周圍的非甲烷總烴已嚴重超標; B(a)P在5月7日廠界監測時超標,超標主要是現有工程無組織排放瀝青煙和蒽油等高沸點餾分引起。 4.3 污染氣象特征分析 4.3.1氣象資料適用性分析及氣候背景 山東固德化工20萬噸/年焦油加工項目污染氣象特征分析、環境空氣污染物濃度預測等采用的基礎氣象資料,為山東省氣象局審查提供的萊蕪氣象站近五年(2000~2004年)及近三年(2002~2004年)統計結果(山東省氣象資料鑒證 編號:2005A-10)。根據《環境影響評價技術導則》HJ/T 2.2-93中6.1節中有關規定,該氣象站污染氣象資料具有較好的適用性。 萊蕪位于山東省的中部,屬暖溫帶季風大陸性氣候。冬季寒冷、雨雪稀少;春季回暖快,多風,雨水較少;夏季雨熱同季、降水集中;秋季日照充足、多晴好天氣。該地區各項氣象要素值見表 4-16。 表4-16 萊蕪近五年(2000~2004年)各月及年各氣象要素一覽表 月份 項目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 全年 氣壓(hPa) 998.7 996.4 991.8 987.4 983.6 980.1 978.3 982.3 988.7 993.8 997.2 1000.5 989.9 氣溫(℃) -1.5 2.4 8.3 14.7 20.5 24.7 26.3 24.7 20.8 14.1 6.4 0.4 13.4 降水量(mm) 11.2 9.7 8.4 25.5 47.0 94.2 178.2 212.8 77.7 40.1 22.5 7.7 735.0 蒸發量(mm) 37.3 62.5 133.2 201.5 233.9 247.9 202.7 166.8 148.0 110.6 69.4 36.2 1650.0 相對濕度(%) 59 55 49 48 57 59 74 76 69 64 62 64 61 平均風速(m/s) 2.4 2.5 2.8 3.0 2.6 2.6 2.4 2.2 2.1 2.4 2.3 2.3 2.4 最多風向 NNE SE SE SW SE SE SE SE SE SE SE SE SE 日照時數(h) 160.4 166.7 212.4 224.1 242.4 194.3 177.7 177.7 194.7 169.9 171.3 138.3 2229.9 大風日數(天) 0.0 0.4 1.0 1.2 0.6 0.2 0.8 0.2 0.2 0.2 0.2 0.0 5.0 降水日數(天) 7.4 5.0 5.8 8.8 9.8 13.8 15.4 14.2 9.8 9.4 6.0 6.2 111.6 霧日數(天) 1.2 0.6 0.8 0.6 0.2 0.0 0.8 0.6 0.6 1.2 0.6 2.2 9.4 雷暴日數(天) 0.0 0.2 0.0 1.0 1.4 6.4 8.2 6.0 1.8 1.2 0.4 0.0 26.6 4.3.2 近地面風場基本特征 風是影響大氣污染物擴散、稀釋的最重要的一個因子,風速的大小決定著污染物的擴散速率,而風向則決定著污染物的落區。我們用萊蕪氣象站近三年(2002~2004)逐日觀測資料分析該區域的近地面風場特征。 4.3.2.1 風速 從表4-17和圖4-2可以看出:萊蕪近三年平均風速與近五年值月變化趨勢基本一致。近三年平均風速為2.5m/s,近五年平均風速為2.4m/s。從近三年情況看:春季風速較大,其中以4月份3.02m/s為最大;9月風速最小為2.12m/s。從表4-18中可以看出,該區域靜風和小于1.5m/s的風速出現頻率占22.87%,大于1.5m/s的風速出現頻率占77.18%。其中1.5~3.0m/s出現頻率最多為57.11%,其次是小于1.5m/s出現頻率為15.87%。 表4-17 萊蕪近三年各月及年平均風速(單位:m/s)(2002~2004年) 月份 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 年均 風速 2.33 2.59 2.74 3.02 2.64 2.65 2.44 2.14 2.12 2.48 2.36 2.31 2.5 圖4-2 萊蕪月平均風速變化曲線 (實線:代表近五年平均值;虛線:代表近三年平均值) 表4-18 萊蕪各級風速出現頻率(%)(2002~2004年) 風速級別(m/s) 靜風 1.5 1.5~3.0 3.1~5.0 5.1~7.0 >7.0 出現頻率(%) 7.0 15.87 57.11 15.05 3.92 1.1 4.3.2.2 各風向出現頻率 表4-19為萊蕪近三年各月、各季及全年各風向出現頻率,圖4-3為各季與年的風向頻率玫瑰圖。 由表和圖可以看出,該區域靜風出現頻率相對較低,但四季靜風出現頻率有所差別,全年平均為7.00%,冬季最高為8.23%,春季最小為5.17%;全年各月中以12月份最高為10.22%;3月份最小為4.30%。靜風時,污染物在污染源附近各方位均勻緩慢擴散,易在源附近地面出現污染物高濃度。 除靜風天氣外,該區域盛行風向較為集中,全年以東南(SE)風出現頻率最高為14.99%,西(W)風出現頻率最小。四季與全年一致均以東南(SE)風出現頻率為最高。 近三年與近五年主導風向均以東南(SE)風出現頻率為最多;全年及各月的靜風頻率較近五年值均有不同程度的變化,各月盛行風向亦有所變化,詳細情況見表4-19。 表4-19 萊蕪近三年各月、各季、全年各風向出現頻率(%)(2002~2004年) N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW C 1 1.34 9.95 3.23 4.03 1.88 10.48 11.02 13.71 2.96 4.03 1.61 3.23 1.61 8.60 0.81 12.10 9.41 2 2.99 5.37 3.88 5.37 0.90 10.45 12.84 16.72 3.88 5.67 2.09 5.07 1.49 7.76 1.19 10.45 5.07 3 2.96 7.26 6.45 4.57 2.42 6.18 11.02 7.80 8.60 5.65 9.95 4.30 3.49 6.18 2.69 6.18 4.30 4 3.61 5.83 9.17 2.22 1.67 4.72 11.39 5.83 9.44 5.00 11.39 5.83 2.78 3.61 4.17 7.78 5.56 5 6.18 5.65 6.99 3.23 2.96 7.53 13.44 8.87 7.26 3.23 5.65 4.84 3.23 5.11 3.76 6.45 5.65 6 3.89 3.61 5.56 0.83 4.44 13.61 23.33 5.83 8.06 3.89 5.00 2.78 4.17 3.89 3.61 2.50 5.00 7 4.84 6.45 9.14 2.96 4.57 6.99 15.32 8.87 9.95 4.84 7.53 1.34 2.42 1.61 3.49 4.57 5.11 8 4.30 8.33 10.75 3.49 5.91 7.53 16.13 4.57 6.45 3.23 3.49 1.08 2.96 1.88 5.38 5.11 9.41 9 5.56 7.50 6.39 3.33 3.06 6.94 18.33 8.61 6.67 2.78 3.33 2.50 2.78 3.33 5.83 5.28 7.78 10 4.03 7.26 7.53 1.08 2.69 8.33 17.74 7.53 9.14 6.18 2.69 2.15 2.42 5.38 4.30 4.57 6.99 11 5.83 6.39 9.17 3.06 4.72 8.06 15.56 5.28 6.67 1.11 2.78 1.94 5.00 2.50 5.00 7.50 9.44 12 3.23 8.06 8.60 3.23 3.76 7.80 13.71 6.99 3.23 1.34 3.23 2.42 4.84 4.84 6.45 8.06 10.22 年 4.06 6.81 7.24 3.12 3.25 8.22 14.99 8.38 6.86 3.91 4.89 3.12 3.10 4.56 3.89 6.71 7.00 春 4.25 6.25 7.54 3.34 2.35 6.14 11.95 7.50 8.43 4.63 9.00 4.99 3.17 4.97 3.54 6.80 5.17 夏 4.34 6.13 8.48 2.43 4.97 9.38 18.26 6.42 8.15 3.99 5.34 1.73 3.18 2.46 4.16 4.06 6.51 秋 5.14 7.05 7.70 2.49 3.49 7.78 17.21 7.14 7.49 3.36 2.93 2.20 3.40 3.74 5.04 5.78 8.07 冬 2.52 7.79 5.24 4.21 2.18 9.58 12.52 12.47 3.36 3.68 2.31 3.57 2.65 7.07 2.82 10.20 8.23 4.3.2.3 各風向下的平均風速 萊蕪各風向下的平均風速如表4-20、圖4-4所示。全年平均以北北東(NNE)風向下的風速最大為3.8m/s,東北(NE)和北北西(NNW)風次之,風速3.4m/s;東(E)風向下風速最小為2.1m/s。 表4-20 萊蕪近三年各月及年各風向下平均風速(單位:m/s)(2002~2004年) N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 1 2.2 3.1 2.8 2.5 2.3 2.4 2.3 2.1 1.9 2.1 1.7 2.3 1.8 2.1 1.3 4.2 2 2.0 4.3 3.5 3.7 1.3 2.1 2.5 2.1 2.5 2.3 2.9 3.1 1.2 2.3 2.0 4.1 3 3.8 4.4 4.0 2.5 1.6 2.4 2.5 2.0 2.4 2.6 3.2 2.6 2.5 2.7 2.9 3.5 4 3.5 4.8 4.2 4.3 3.2 2.7 2.6 2.9 3.3 3.3 2.9 2.8 3.1 2.5 1.9 3.3 5 3.2 4.3 3.1 2.8 1.8 3.2 2.5 2.3 2.5 2.5 3.0 2.4 2.4 2.4 2.8 3.2 6 3.3 3.7 3.0 4.0 2.1 2.9 2.7 2.4 2.8 3.0 2.8 2.3 2.6 3.0 2.3 3.1 7 2.1 3.1 2.8 2.2 1.8 2.2 2.5 2.4 2.8 3.1 3.2 3.2 2.2 2.8 2.0 2.5 8 1.9 3.3 3.0 1.9 2.4 2.4 2.1 2.1 2.0 2.0 2.7 2.0 2.2 2.3 2.0 2.6 9 2.6 3.2 3.0 1.8 2.4 2.2 1.9 1.9 2.1 2.4 2.4 2.4 2.1 1.8 1.8 3.1 10 4.7 4.0 4.4 1.8 2.4 2.3 2.0 2.0 1.9 2.7 2.4 2.0 2.1 2.3 2.3 3.8 11 2.5 3.4 3.3 2.5 2.1 2.1 2.2 2.2 2.4 4.0 3.1 2.0 2.2 1.6 2.3 4.1 12 3.3 3.7 3.3 2.4 2.3 2.1 2.1 2.0 2.3 2.2 2.6 2.0 1.6 2.1 2.5 3.6 年 2.9 3.8 3.4 2.7 2.1 2.4 2.3 2.2 2.4 2.7 2.7 2.4 2.2 2.3 2.2 3.4 圖4-3 萊蕪近三年各季與年各風向出現頻率玫瑰圖 (2002~2004年) 圖4-4 萊蕪近三年各風向下的平均風速玫瑰圖 (2002~2004年) 4.3.3 污染系數 污染系數與風頻和風速的比成正比,含靜風效應的污染系數計算公式為: Xi=16×+×f0 式中,fi為各風向出現頻率,f0為靜風頻率,ui為各風向下的平均風速,i=1,2,3,…,16。 表4-21為萊蕪近三年各月、各季、全年各風向下污染系數值,圖4-5為各季與年的污染系數玫瑰圖。由表、圖可以看出,該區域全年以東南(SE)風向下污染系數值最大為1.14,其余各風向下的污染系數相對較小,在0.30~0.72之間。春季、夏季和秋季與全年一致均以東南(SE)風向下污染系數值為最大;冬季以南南東(SSE)風向下污染系數值為最大。 表4-21 萊蕪近三年各月、各季、全年各風向下污染系數(2002~2004年) N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 1 0.22 0.64 0.31 0.39 0.26 0.84 0.89 1.18 0.37 0.44 0.28 0.35 0.27 0.78 0.22 0.58 2 0.31 0.27 0.24 0.30 0.18 0.86 0.90 1.35 0.31 0.46 0.18 0.33 0.27 0.61 0.16 0.47 3 0.18 0.32 0.32 0.35 0.31 0.47 0.77 0.68 0.64 0.41 0.55 0.32 0.28 0.42 0.21 0.34 4 0.24 0.27 0.42 0.16 0.16 0.35 0.77 0.40 0.53 0.31 0.70 0.41 0.22 0.31 0.43 0.45 5 0.39 0.29 0.44 0.26 0.34 0.45 0.94 0.68 0.54 0.28 0.37 0.40 0.29 0.42 0.29 0.40 6 0.26 0.22 0.36 0.10 0.40 0.82 1.45 0.46 0.52 0.27 0.35 0.26 0.32 0.27 0.32 0.20 7 0.44 0.40 0.60 0.28 0.48 0.58 1.05 0.65 0.65 0.32 0.45 0.14 0.24 0.16 0.35 0.36 8 0.49 0.53 0.71 0.42 0.53 0.64 1.36 0.47 0.65 0.38 0.33 0.21 0.34 0.26 0.55 0.44 9 0.45 0.48 0.44 0.41 0.31 0.62 1.62 0.83 0.61 0.29 0.32 0.27 0.32 0.39 0.62 0.38 10 0.23 0.39 0.37 0.19 0.27 0.68 1.51 0.68 0.87 0.46 0.27 0.27 0.28 0.47 0.40 0.29 11 0.50 0.43 0.57 0.33 0.48 0.74 1.28 0.52 0.57 0.17 0.27 0.28 0.50 0.38 0.47 0.42 12 0.29 0.49 0.55 0.35 0.40 0.73 1.17 0.70 0.37 0.23 0.34 0.33 0.62 0.50 0.56 0.49 年 0.33 0.39 0.44 0.30 0.34 0.65 1.14 0.72 0.55 0.34 0.37 0.30 0.33 0.41 0.38 0.40 春 0.27 0.29 0.39 0.26 0.27 0.42 0.83 0.59 0.57 0.33 0.54 0.38 0.26 0.38 0.31 0.40 夏 0.40 0.38 0.56 0.27 0.47 0.68 1.29 0.53 0.61 0.32 0.38 0.20 0.30 0.23 0.41 0.33 秋 0.39 0.43 0.46 0.31 0.35 0.68 1.47 0.68 0.68 0.31 0.29 0.27 0.37 0.41 0.50 0.36 冬 0.27 0.47 0.37 0.35 0.28 0.81 0.99 1.07 0.44 0.44 0.34 0.33 0.27 0.60 0.20 0.46 圖4-5 萊蕪近三年各季與年的各風向下污染系數玫瑰圖 (2002~2004年) 4.3.4 大氣穩定度 表4-22為萊蕪近三年及各季大氣穩定度出現頻率,表4-23為各時次各級穩定度出現頻率。由表可以看出:該區域全年以中性D類天氣出現最多,頻率為40.2%,其次是穩定E類天氣22.4%;值得注意的是,該區域穩定類天氣E、F類出現相對較多,頻率為39.1%。較不穩定類天氣較少出現,頻率為5.3%。B、C類不穩定天氣只在白天出現,E、F類穩定天氣則一般出現在晚上,D類中性天氣晝夜均可出現。由此可知,白天大氣對污染物的擴散稀釋能力強于夜間。 表4-22 萊蕪近三年各級大氣穩定度出現頻率(%)(2002~2004年) 穩定度 B C D E F 全年 5.3 15.4 40.2 22.4 16.7 春季 6.0 19.9 40.1 20.5 13.6 夏季 6.2 16.7 47.1 18.6 11.4 秋季 6.7 15.1 32.8 24.0 21.5 冬季 2.3 9.7 40.7 26.4 20.1 表4-23 萊蕪近三年各時次各級穩定度出現頻率(%)(2002~2004年) 穩定度 B C D E F 02時 0 0 6.7 10.1 8.2 08時 2.2 4.6 14.6 3.6 0 14時 3.1 10.8 11.2 0 0 20時 0 0 7.8 8.7 8.5 日平均 5.3 15.4 40.2 22.4 16.7 4.3.5 大氣混合層 表4-24為萊蕪近三年各季各時次的混合層高度,表4-25為各級穩定度下的混合層高度。由表可以看出,該區域大氣混合層高度全年平均為592.5m,以春季最高為697.1m,冬季最低為497.6m。由于溫度層結的晝夜變化,大氣混合層高度也有明顯的日變化,一般是隨日出開始增大,至午后達到最大,之后又開始急劇降低,夜間的大氣混合層高度較低且穩定少變。 不同穩定度天氣下,其大氣混合層高度有明顯的不同,其中以C類不穩定天氣下最高達1336.7m,E、F類強穩定天氣下最低為318.6m。 表4-24 萊蕪近三年各級穩定度下的混合層高度(單位:m)(2002~2004年) 穩定度 B C D E、F 混合層高度 720.3 1336.7 698.4 318.6 表4-25 萊蕪近三年各季各時次的混合層高度(單位:m)(2002~2004年) 時次 季節 02 08 14 20 日均 春 季 357.1 741.3 1304.2 385.9 697.1 夏 季 297.8 682.4 1120.4 395.2 624.0 秋 季 267.9 540.5 1126.4 269.8 551.2 冬 季 282.3 431.0 980.9 296.2 497.6 全 年 301.3 598.8 1133.0 336.8 592.5 4.3.6 聯合頻率 利用萊蕪氣象站2002~2004年逐月逐日風向、風速、云量資料,統計出該區域各氣象條件聯合頻率,如表4-26所示。 表4-26 萊蕪近三年各氣象條件聯合頻率(‰)(2002~2004年) 穩 定 度 風 風 向 速 靜 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 風 B 類 <1.5 1.5~3.0 1 1 2 1 2 2 5 3 3 2 0 1 1 3 3 1 0 0 1 0 0 0 0 0 1 0 1 1 3 2 3 1 8 C 類 1.5~3.0 3.1~5.0 4 3 4 2 3 8 14 9 13 6 9 6 9 11 11 7 1 3 3 1 0 0 3 1 3 3 7 3 1 3 1 2 0 D 類 <1.5 1.5~3.0 3.1~5.0 5.1~7.0 >7.0 2 1 3 2 3 3 6 5 4 1 3 1 2 3 3 4 7 12 15 8 7 23 43 20 14 7 5 4 4 5 6 11 5 17 15 3 2 6 9 5 6 5 5 2 1 2 2 13 3 7 8 2 0 1 1 0 1 1 2 0 0 1 1 10 1 3 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 18 E 類 <1.5 1.5~3.0 3.1~5.0 3 3 3 1 2 3 5 5 3 2 1 2 3 3 2 3 6 9 8 5 7 24 31 18 9 6 7 4 3 3 2 6 1 3 1 1 0 0 2 0 1 0 1 0 0 0 0 1 22 F 類 <1.5 1.5~3.0 2 2 2 2 0 3 4 3 3 2 2 2 1 5 3 1 4 4 6 4 6 8 27 13 8 4 6 3 2 5 3 4 23 4.3.7 逆溫特征分析 逆溫是強穩定天氣指標,逆溫出現時,如污染源有效源高在逆溫層內,則不利于大氣污染物的擴散稀釋;如高架污染源的有效源高超出逆溫層高度,輻射逆溫又能阻止大氣污染物向地面擴散,降低地面濃度。根據收集到的實測資料《萊蕪行星邊界層氣象條件分析報告》(山東省氣象局,1981年5月),對該評價區域逆溫特征分析如下: (1)逆溫出現頻率:根據1981年3月在該評價區域的低空溫度探測表明,該區域冬季輻射逆溫出現頻率為80%。 (2)逆溫生消時間:逆溫一般出現在晴朗、小風的夜間。在傍晚隨日落逆溫逐漸自地面開始出現,之后強度逐漸增強,厚度增大,一般在凌晨2-5時左右逆溫發展到最強,早晨隨日出逆溫自地面開始消失,通常至上午10-11時左右,逆溫可全部消失。 (3)逆溫持續時間:一般在9h左右,冬季最長持續時間在13h以上。隨高度的增加,持續時間縮短。 (4)逆溫強度:該區域平均逆溫強度為0.6℃/100m。最大逆溫強度秋季為2.3℃/100m。 (5)逆溫厚度:平均逆溫厚度為180m,最大逆溫厚度325m。 總之,該區域逆溫出現頻率相對較高,持續時間較長,平均厚度較高,但逆溫強度相對較小。 4.3.8 大氣污染潛勢分析 (1)擬建廠區周圍地形較為開闊,有利于大氣污染物的輸送、擴散。且評價區近三年風速較大,靜風及小風出現較少,其中靜風頻率為7.0%,對空氣污染物的擴散、稀釋有利。 (2)評價區盛行風向較為集中,全年以東南(SE)風出現頻率最高為14.99%,其次是東南東(ESE)和南南東(SSE)風,分別為8.22%和8.38%,易對下風向造成相對較高濃度污染。擬建工程空氣污染物排放量很小,預計對評價區環境空氣質量影響甚微。 (3)從污染系數和風向頻率玫瑰圖綜合分析,在污染源的西北西~北北西(WNW~NNW)方位受污染較重,對污染敏感的受體應布置在污染源的偏東南 (SE)方位為最佳。 (4)評價區不穩定天氣出現較少,中性天氣相對較多占40.2%,E、F類較穩定天氣占39.1%,白天大氣對污染物的擴散稀釋能力比夜間相對較強。 (5)評價區混合層相對較高,年平均592.5m,春季最高為697.1m,出現較多的D類穩定度天氣下其高度為698.4m。混合層較高,使污染物擴散稀釋的范圍較大,有利于地面污染物濃度的迅速降低。 綜上所述,該區域污染氣象條件對擬建工程空氣污染物擴散利弊皆存,總體呈有利態勢。 4.4擴建工程污染物排放 擴建工程有機廢氣污染物排放情況見表4-27。 表4-27 擴建工程有機廢氣污染物排放情況 污染源 主要污染物排放狀況:排放量:t/a 裝置或工段 排放點 廢氣排放量(kg/h) B[a]P(Kg/a) 瀝青煙 苯類 酚 H2S 產生量 產生量 產生量 產生量 產生量 焦油蒸餾 瀝青鏈板機 (瀝青煙)2.5 5.2×10-3 18 1.02 3.7 工業萘蒸餾 蒸餾釜釜底 0.65(萘) 2.23 0.16 酚鹽蒸吹 分解器 1.2 1.45 各工段 貯槽放散 9.98 3.0 0.96 合計 5.2×10-3 18 6.25 6.11 0.16 處理措施 廢氣收集后經廢氣回收系統洗油洗滌后進入鍋爐或管式爐燃燒,處理效率約90%。 裝置或工段 排放點 廢氣排放量(kg/h) B[a]P(Kg/a) 瀝青煙 苯類 酚 H2S 排放量 排放量 排放量 排放量 排放量 焦油蒸餾 瀝青鏈板機 (瀝青煙)0.25 5.2×10-4 1.8 0.1 0.37 工業萘蒸餾 蒸餾釜釜底 0.065(萘) 0.2 0.016 酚鹽蒸吹 分解器 0.12 0.15 各工段 貯槽放散 1.0 0.3 0.1 合計 5.2×10-4 1.8 0.6 0.62 0.016 4.5擴建工程環境空氣污染物濃度預測 4.5.1 預測方法 根據預測評價范圍和各污染源參數,結合氣象普查資料,選取適當模式進行計算。以工程30m高煙囪為坐標原點設置網格,計算網格范圍為5Km×5Km,網格間距為100m,計算50×50共2500個網格結點上和5個評價點的小時、日均濃度和年平均濃度。 4.5.2預測模式的選取及有關參數的確定 4.5.2.1大氣擴散模式 工程的空氣污染物主要為SO2、PM10、NO2,因此其濃度計算均采用“導則”推薦的點源氣體擴散模式進行預測。 (1)有風(U10≥1.5m/s)時點源擴散模式 以排氣筒地面位置為原點,下風向為X軸地面任何一點(X,Y)處污染物落地濃度C(mg/m3)由下述公式計算: (2)小風(1.5 m/s>U10≥0.5m/s)和靜風時(U10<0.5m/s)點源擴散模式。 以排氣筒地面位置為原點,下風向為X軸,地面任何一點(X,Y)南于家24小時取樣時間的濃度CL(mg/m3)由下述公式計算: 式中:可根據s由數據手冊查得,,分別是橫向和鉛直擴散參數的回歸系數,(,),T為擴散時間(s)。 (3)排氣筒下風向(30min)取樣時間的最大地面濃度Cmax(mg/m3)及其距排氣筒的距離Xmax(m)按下式計算: Q—單位時間排放量,mg/s; Y—該點與通過排氣筒的平均風向軸線在水平上的垂直距離,m; σy—垂直于平均風向的水平橫向擴散參數,m; σz—鉛直擴散參數,m; U—排氣筒出口處的風速,m/s; h—混合層厚度,m; He—排氣筒有效高度,m; H—排氣筒距地面幾何高度,m; ΔH—煙氣抬升高度;m; α1—橫向擴散參數回歸指數; α2—鉛直擴散參數回歸指數; γ1—橫向擴散參數回歸指數; γ2—鉛直擴散參數回歸指數; X—距離排氣筒下風向水平距離,m。 (4)熏煙模式 熏煙模式主要用以計算日出以后,貼地逆溫從下而上消失,逐漸形成混合層(厚度為hf)時,原來積聚在這一層的污染物所造成的高濃度污染,這一濃度值Cf(mg/m3)按下式計算: 式中: 應選取逆溫層破壞前穩定層結的數值。 (5)日平均濃度預測模式 日平均濃度計算式為: 式中:C—某方位的日平均濃度,mg/m3; Cik—某方位的小時平均濃度,mg/m3; i—一日中觀測次數,i=1,2,……; k—下風向方位。 (6)年平均濃度預測模式 評價區坐標系內任一接受點(X,Y)的年平均濃度為: 式中:fijk—有風時的風向、風速、穩定度聯合頻率; fLijk—靜風或小風時,不同方位和穩定度的出現頻率; Crijk和CLijk分別是在接受點上風向2π/n(n-16)方位角內對應于fijk和fLijk聯合頻率的第r個源對接受點的濃度貢獻。CLijk的計算公式為: F的確定方法同前。CLijk的計算方法同CL。 4.5.2.2煙氣抬升公式 改造前后的各排氣筒的煙氣熱釋放率大于2100kj/s,用采用導則推薦的下述公式計算煙氣抬升高度。 (1)有風時,不穩定或中性條件: 上式中:n0、n1、n2分別為煙氣熱狀況及地表狀況系數、煙氣熱釋放率系數、排氣筒高度系數; H為排氣筒幾何高度,m;U為煙氣出口處風速,m/s; Qh為煙氣熱釋放率,kj/s,由下式計算方: 式中,Qv為實際排煙率,m3/s; pa為大氣壓,hPa; Ts為煙氣出口處溫度,k;ΔT為煙氣出口處溫度與環境溫度的差,k。 (2)有風時,穩定條件下: 式中:為排氣筒幾何高度以上大氣的溫度梯度,k/m。 (3)靜風或小風時: 4.5.2.3 擴散參數的選取 (1)風速隨高度的變化指數P 本次評價按導則HJ/T2.3-93中7.5節推薦方法確定P指數,評價區域屬城市遠郊區和平原地區,按鄉村取值,見表4-28。 表4-28 各級穩定度下的P值 穩定度 B C D E、F P指數 0.07 0.10 0.15 0.25 (2)大氣擴散參數的確定 本次評價按導則HJ/T2.3-93中B2.1節推薦方法確定大氣擴散參數,評價區域屬城市遠郊區和平原地區,其擴散參數選取方法如下:B、C級穩定度直接由表B3和表B4查算,D、E、F級穩定度則向不不穩定方向提半級,再按表B3和B4查算或內差,由此確定取樣時間為0.5小時的擴散參數見下表。 表4-29 導則推薦的大氣擴散參數系數、指數 穩定度 σy=γ1Xα1 σz=γ2Xα2 α1 γ1 下風距離m α2 γ2 下風距離m B 0.914370 0.865014 0.281846 0.396353 0~1000 >1000 0.964435 1.09356 0.127190 0.0570251 0~500 >500 C 0.924279 0.885157 0.177154 0.232123 0~1000 >1000 0.917595 0.106803 0 D 0.926849 0.886940 0.143940 0.189396 0~1000 >1000 0.838628 0.756410 0.126152 0.235667 0~2000 2000~10000 E 0.925118 0.892794 0.0985631 0.124308 0~1000 >1000 0.776864 0.572347 0.111771 0.528992 0~2000 2000~10000 F 0.925118 0.8927935 0.070017 0.0876409 0~1000 >1000 0.786385 0.5455785 0.0774147 0.4016995 0~1000 1000~10000 表4-30 導則推薦的小風、靜風擴散參數系數、指數 穩 定 度 σy=γ01T σz=γ02T γ01 γ02 U10<0.5m/s 1.5m/s>U10≥0.5m/s U10<0.5m/s 1.5m/s>U10≥0.5m/s B C D E F 0.76 0.55 0.47 0.44 0.44 0.56 0.35 0.27 0.24 0.24 0.47 0.21 0.12 0.07 0.05 0.47 0.21 0.12 0.07 0.05 導則中推薦的擴散參數取樣時間為0.5小時,在計算1小時平均濃度時,鉛直方向擴散參數σz不變,橫向擴散參數及稀釋系數按下式計算: 式中: σyτ2、σyτ1---對應取樣時間為τ2、τ1時的橫向擴散參數,m; q為時間稀釋指數,根據表4-31確定: 表4-31 時間稀釋指數取值 適用時間范圍,小時 q 1≤т<100 0.3 0.5≤т<1 0.2 4.5.3污染源參數的確定 本項目各污染源參數分別見表4-32。 表4-32 各污染源參數表 污染物名稱 有組織排放 無組織排放 B[a]P 苯類 酚 煙囪高度(m) 32 - - 煙囪出口內徑(m) 0.5 - - 煙囪出口煙溫(℃) 220 - - 煙囪排煙率(Nm3/s) 5.6 - - 煙氣量(Nm3/h) 20000 - - 排放量(kg/h) 7.2×10-8 0.083 0.0861 排放源面積(m2) - 80×80 70×70 排放高度(m) - 8 8 4.5.4 預測項目和內容 本次預測評價以擴建后工程對評價區的環境空氣影響為重點,同時計算擴建工程的濃度貢獻,給出擴建后評價區各污染物濃度變化情況。 (1)預測評價項目: B[a]P、苯類、酚共三項 (2)預測內容: ①擬建工程投產后有風時各氣象條件下B[a]P、苯類、酚的小時最大落地濃度及出現距離。 ②計算擬建工程投產后各評價點各污染物B[a]P、苯類、酚濃度疊加情況。 4.5.5預測結果 4.5.5.1 改造后工程小時濃度預測結果 有風時、小靜風時典型氣象條件下的B[a]P、苯和酚軸線濃度分布見表4-33、4-34、4-35。 (1)有風時軸線濃度及絕對最大落地濃度 擬建工程有風時各穩定度典型風速下,B[a]P絕對最大落地濃度為0.000126mg/m3(出現條件為穩定度B類,風速為1.5m/s),最大落地濃度出現在下風向距離244.2m處,最大只占GB3095-1996二級標準的25.2%,低于《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)二級評價標準。 擬建工程有風時各穩定度典型風速下,苯絕對最大落地濃度為0.058mg/m3(出現條件為穩定度B類,出現風速為1.5m/s),最大落地濃度出現在下風向距離17m處,根據《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)二級標準的11.6%,不超標。 擬建工程有風時各穩定度典型風速下,酚絕對最大落地濃度為0.098mg/m3(出現條件為穩定度B類,出現風速為1.5m/s),最大落地濃度出現在下風向距離17m處,根據《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)二級標準,不超標。 (2)靜小風軸線濃度 該項目各穩定度年平均風速條件下B[a]P、苯和酚排放軸線濃度分布見表4-39,4-40,4-41。 靜風、小風時,B[a]P最大軸線濃度為0.0000117mg/m3(出現條件為穩定度B類,風速為1.5m/s,距離3000m),低于《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)二級評價標準。 靜風小風時,苯最大軸線濃度為0.0579mg/m3(出現條件為穩定度F類,風速為1.5m/s,距離100m),最大占《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)標準的11.58%,不超標。 靜風小風時,酚最大軸線濃度為0.0971mg/m3(出現條件為穩定度F類,風速為1.5m/s,距離100m),最大占《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)的97.1%,不超標。 表4-33 該項目各穩定度年平均風速條件下B[a]P排放軸線濃度分布(×10-4mg/m3) 距 離 (m) B C D E F 1.5 2.5 2.5 3.5 4.5 5.5 1.5 2.5 3.5 4.5 6.0 1.5 2.5 3.5 1.5 2.5 100 0.0077 0.0071 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 200 0.1161 0.0781 0.0306 0.0243 0.0201 0.017 0.0071 0.0063 0.0053 0.0045 0.0037 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 300 0.1178 0.0745 0.072 0.0541 0.0433 0.036 0.0501 0.0368 0.0286 0.0233 0.0182 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 400 0.0907 0.0561 0.0769 0.0566 0.0447 0.037 0.0861 0.0585 0.044 0.0352 0.0271 0.0002 0.0003 0.0004 0.0001 0.0002 500 0.068 0.0416 0.0679 0.0495 0.0389 0.0321 0.0985 0.0644 0.0477 0.0378 0.0289 0.0018 0.002 0.002 0.0014 0.0015 600 0.0511 0.0311 0.0571 0.0413 0.0324 0.0266 0.0971 0.062 0.0455 0.0359 0.0273 0.0058 0.0055 0.005 0.0052 0.0048 700 0.0393 0.0238 0.0475 0.0343 0.0268 0.022 0.0899 0.0566 0.0413 0.0325 0.0246 0.0115 0.0099 0.0086 0.0114 0.0095 800 0.0309 0.0187 0.0397 0.0286 0.0223 0.0183 0.0811 0.0506 0.0367 0.0288 0.0218 0.0177 0.0142 0.0119 0.0186 0.0146 900 0.0249 0.015 0.0335 0.0241 0.0188 0.0154 0.0724 0.0449 0.0325 0.0255 0.0192 0.0234 0.0179 0.0146 0.0257 0.0193 1000 0.0205 0.0123 0.0285 0.0205 0.016 0.0131 0.0645 0.0398 0.0288 0.0225 0.017 0.028 0.0207 0.0165 0.0317 0.023 1100 0.0171 0.0103 0.0246 0.0177 0.0138 0.0113 0.0578 0.0355 0.0256 0.02 0.0151 0.0313 0.0224 0.0177 0.0344 0.0245 1200 0.0146 0.0088 0.0215 0.0154 0.012 0.0098 0.0519 0.0318 0.0229 0.0179 0.0135 0.0337 0.0236 0.0184 0.0364 0.0254 1300 0.0125 0.0075 0.0189 0.0135 0.0105 0.0086 0.0468 0.0286 0.0205 0.016 0.0121 0.0352 0.0243 0.0187 0.0377 0.026 1400 0.0109 0.0065 0.0167 0.012 0.0093 0.0076 0.0423 0.0258 0.0185 0.0145 0.0109 0.0361 0.0244 0.0187 0.0385 0.0263 1500 0.0095 0.0057 0.0149 0.0107 0.0083 0.0068 0.0384 0.0234 0.0168 0.0131 0.0098 0.0363 0.0243 0.0184 0.0389 0.0263 1600 0.0084 0.0051 0.0134 0.0096 0.0075 0.0061 0.035 0.0213 0.0153 0.0119 0.009 0.0361 0.0239 0.018 0.0389 0.0261 1700 0.0075 0.0045 0.0121 0.0087 0.0067 0.0055 0.0321 0.0194 0.014 0.0109 0.0082 0.0356 0.0234 0.0176 0.0388 0.0258 1800 0.0067 0.004 0.011 0.0079 0.0061 0.005 0.0294 0.0178 0.0128 0.01 0.0075 0.0349 0.0227 0.017 0.0384 0.0254 1900 0.0061 0.0036 0.01 0.0072 0.0056 0.0046 0.0271 0.0164 0.0118 0.0092 0.0069 0.034 0.022 0.0164 0.0379 0.0249 2000 0.0055 0.0033 0.0092 0.0066 0.0051 0.0042 0.0251 0.0152 0.0109 0.0085 0.0064 0.0331 0.0213 0.0158 0.0373 0.0244 2100 0.005 0.003 0.0084 0.006 0.0047 0.0038 0.0233 0.0141 0.0101 0.0079 0.0059 0.032 0.0205 0.0152 0.0366 0.0239 2200 0.0046 0.0027 0.0078 0.0056 0.0043 0.0035 0.0218 0.0132 0.0094 0.0073 0.0055 0.0309 0.0197 0.0146 0.0359 0.0233 2300 0.0042 0.0025 0.0072 0.0051 0.004 0.0033 0.0204 0.0123 0.0088 0.0069 0.0052 0.0298 0.019 0.014 0.0352 0.0227 2400 0.0039 0.0023 0.0067 0.0048 0.0037 0.003 0.0191 0.0115 0.0083 0.0064 0.0048 0.0288 0.0183 0.0135 0.0344 0.0221 2500 0.0036 0.0021 0.0062 0.0045 0.0035 0.0028 0.018 0.0108 0.0078 0.006 0.0045 0.0279 0.0177 0.013 0.0336 0.0215 2600 0.0033 0.002 0.0058 0.0042 0.0032 0.0026 0.0169 0.0102 0.0073 0.0057 0.0043 0.0269 0.017 0.0125 0.0328 0.021 2700 0.0031 0.0018 0.0054 0.0039 0.003 0.0025 0.016 0.0096 0.0069 0.0054 0.004 0.026 0.0164 0.0121 0.032 0.0204 2800 0.0029 0.0017 0.0051 0.0036 0.0028 0.0023 0.0151 0.0091 0.0065 0.0051 0.0038 0.0252 0.0158 0.0116 0.0312 0.0199 2900 0.0027 0.0016 0.0048 0.0034 0.0027 0.0022 0.0143 0.0086 0.0062 0.0048 0.0036 0.0244 0.0153 0.0112 0.0304 0.0193 3000 0.0025 0.0015 0.0045 0.0032 0.0025 0.0021 0.0136 0.0082 0.0059 0.0046 0.0034 0.0236 0.0148 0.0108 0.0297 0.0188 表4-34 該項目各穩定度年平均風速條件下苯無組織排放軸線濃度分布(mg/m3) 距 離 (m) B C D E F 1.5 2.5 2.5 3.5 4.5 5.5 1.5 2.5 3.5 4.5 6.0 1.5 2.5 3.5 1.5 2.5 100 0.0197 0.0127 0.0192 0.0137 0.0106 0.0087 0.0431 0.0233 0.0171 0.0133 0.01 0.0519 0.0322 0.0223 0.0579 0.0335 200 0.0076 0.0047 0.0087 0.0062 0.0048 0.0039 0.0211 0.0118 0.0086 0.0067 0.005 0.0323 0.0198 0.0138 0.038 0.0222 300 0.004 0.0024 0.0049 0.0035 0.0027 0.0022 0.0125 0.0071 0.0052 0.004 0.003 0.0217 0.0133 0.0093 0.0263 0.0155 400 0.0024 0.0015 0.0032 0.0023 0.0018 0.0014 0.0083 0.0048 0.0035 0.0027 0.002 0.0157 0.0095 0.0067 0.0192 0.0114 500 0.0017 0.001 0.0022 0.0016 0.0012 0.001 0.006 0.0035 0.0025 0.0019 0.0015 0.0119 0.0072 0.0051 0.0148 0.0087 600 0.0012 0.0007 0.0016 0.0012 0.0009 0.0007 0.0045 0.0026 0.0019 0.0015 0.0011 0.0094 0.0057 0.004 0.0117 0.007 700 0.0009 0.0005 0.0013 0.0009 0.0007 0.0006 0.0035 0.0021 0.0015 0.0012 0.0009 0.0076 0.0046 0.0033 0.0096 0.0057 800 0.0007 0.0004 0.001 0.0007 0.0006 0.0005 0.0029 0.0017 0.0012 0.0009 0.0007 0.0063 0.0038 0.0027 0.008 0.0047 900 0.0005 0.0003 0.0008 0.0006 0.0005 0.0004 0.0024 0.0014 0.001 0.0008 0.0006 0.0053 0.0032 0.0023 0.0067 0.004 1000 0.0004 0.0003 0.0007 0.0005 0.0004 0.0003 0.002 0.0012 0.0008 0.0007 0.0005 0.0046 0.0028 0.002 0.0058 0.0035 1100 0.0004 0.0002 0.0006 0.0004 0.0003 0.0003 0.0017 0.001 0.0007 0.0006 0.0004 0.004 0.0024 0.0017 0.0051 0.0031 1200 0.0003 0.0002 0.0005 0.0004 0.0003 0.0002 0.0015 0.0009 0.0006 0.0005 0.0004 0.0035 0.0021 0.0015 0.0046 0.0027 1300 0.0003 0.0002 0.0004 0.0003 0.0002 0.0002 0.0013 0.0008 0.0006 0.0004 0.0003 0.0031 0.0019 0.0013 0.0042 0.0025 1400 0.0002 0.0001 0.0004 0.0003 0.0002 0.0002 0.0012 0.0007 0.0005 0.0004 0.0003 0.0028 0.0017 0.0012 0.0038 0.0023 1500 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002 0.0002 0.001 0.0006 0.0004 0.0003 0.0003 0.0025 0.0015 0.0011 0.0035 0.0021 1600 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.0009 0.0006 0.0004 0.0003 0.0002 0.0023 0.0014 0.001 0.0032 0.0019 1700 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.0008 0.0005 0.0004 0.0003 0.0002 0.0021 0.0012 0.0009 0.0029 0.0018 1800 0.0001 0.0001 0.0003 0.0002 0.0001 0.0001 0.0008 0.0005 0.0003 0.0003 0.0002 0.0019 0.0011 0.0008 0.0027 0.0016 1900 0.0001 0.0001 0.0002 0.0002 0.0001 0.0001 0.0007 0.0004 0.0003 0.0002 0.0002 0.0017 0.0011 0.0007 0.0025 0.0015 2000 0.0001 0.0001 0.0002 0.0001 0.0001 0.0001 0.0006 0.0004 0.0003 0.0002 0.0002 0.0016 0.001 0.0007 0.0024 0.0014 2100 0.0001 0.0001 0.0002 0.0001 0.0001 0.0001 0.0006 0.0004 0.0003 0.0002 0.0001 0.0015 0.0009 0.0006 0.0022 0.0013 2200 0.0001 0.0001 0.0002 0.0001 0.0001 0.0001 0.0006 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.0014 0.0009 0.0006 0.0021 0.0012 2300 0.0001 0.0001 0.0002 0.0001 0.0001 0.0001 0.0005 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.0013 0.0008 0.0006 0.002 0.0012 2400 0.0001 0.0001 0.0002 0.0001 0.0001 0.0001 0.0005 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.0013 0.0008 0.0005 0.0019 0.0011 2500 0.0001 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0005 0.0003 0.0002 0.0001 0.0001 0.0012 0.0007 0.0005 0.0018 0.001 2600 0.0001 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0004 0.0003 0.0002 0.0001 0.0001 0.0011 0.0007 0.0005 0.0017 0.001 2700 0.0001 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0004 0.0002 0.0002 0.0001 0.0001 0.0011 0.0006 0.0005 0.0016 0.0009 2800 0.0001 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0004 0.0002 0.0002 0.0001 0.0001 0.001 0.0006 0.0004 0.0015 0.0009 2900 0.0001 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0000 0.0004 0.0002 0.0002 0.0001 0.0001 0.001 0.0006 0.0004 0.0014 0.0009 3000 0.0001 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0000 0.0003 0.0002 0.0001 0.0001 0.0001 0.0009 0.0006 0.0004 0.0014 0.0008 表4-35 該項目各穩定度年平均風速條件下酚無組織排放軸線濃度分布(mg/m3) 距 離 (m) B C D E F 1.5 2.5 2.5 3.5 4.5 5.5 1.5 2.5 3.5 4.5 6.0 1.5 2.5 3.5 1.5 2.5 100 0.0443 0.0284 0.043 0.0307 0.0239 0.0196 0.0969 0.0523 0.0383 0.0298 0.0224 0.0956 0.0724 0.05 0.0971 0.0753 200 0.017 0.0106 0.0195 0.0139 0.0108 0.0089 0.0473 0.0266 0.0193 0.015 0.0113 0.0725 0.0445 0.0311 0.0853 0.0499 300 0.0089 0.0055 0.011 0.0079 0.0061 0.005 0.028 0.016 0.0116 0.009 0.0068 0.0488 0.0298 0.0209 0.059 0.0347 400 0.0055 0.0034 0.0071 0.0051 0.0039 0.0032 0.0186 0.0108 0.0078 0.006 0.0045 0.0352 0.0214 0.0151 0.0432 0.0255 500 0.0037 0.0023 0.005 0.0035 0.0028 0.0023 0.0134 0.0078 0.0056 0.0044 0.0033 0.0267 0.0162 0.0114 0.0331 0.0196 600 0.0027 0.0016 0.0037 0.0026 0.002 0.0017 0.0101 0.0059 0.0042 0.0033 0.0025 0.021 0.0127 0.009 0.0263 0.0156 700 0.002 0.0012 0.0028 0.002 0.0016 0.0013 0.0079 0.0047 0.0033 0.0026 0.002 0.0171 0.0103 0.0073 0.0214 0.0127 800 0.0015 0.0009 0.0023 0.0016 0.0013 0.001 0.0064 0.0038 0.0027 0.0021 0.0016 0.0142 0.0086 0.0061 0.0179 0.0106 900 0.0012 0.0007 0.0019 0.0013 0.001 0.0008 0.0053 0.0031 0.0022 0.0017 0.0013 0.012 0.0072 0.0051 0.0151 0.009 1000 0.001 0.0006 0.0015 0.0011 0.0009 0.0007 0.0045 0.0026 0.0019 0.0015 0.0011 0.0103 0.0062 0.0044 0.013 0.0078 1100 0.0008 0.0005 0.0013 0.0009 0.0007 0.0006 0.0038 0.0023 0.0016 0.0013 0.0009 0.0089 0.0054 0.0038 0.0116 0.0069 1200 0.0007 0.0004 0.0011 0.0008 0.0006 0.0005 0.0033 0.002 0.0014 0.0011 0.0008 0.0078 0.0047 0.0034 0.0104 0.0062 1300 0.0006 0.0004 0.001 0.0007 0.0005 0.0004 0.0029 0.0017 0.0012 0.001 0.0007 0.0069 0.0042 0.003 0.0093 0.0056 1400 0.0005 0.0003 0.0009 0.0006 0.0005 0.0004 0.0026 0.0015 0.0011 0.0009 0.0006 0.0062 0.0038 0.0027 0.0085 0.0051 1500 0.0005 0.0003 0.0008 0.0006 0.0004 0.0004 0.0023 0.0014 0.001 0.0008 0.0006 0.0056 0.0034 0.0024 0.0078 0.0046 1600 0.0004 0.0002 0.0007 0.0005 0.0004 0.0003 0.0021 0.0012 0.0009 0.0007 0.0005 0.0051 0.0031 0.0022 0.0071 0.0043 1700 0.0004 0.0002 0.0006 0.0004 0.0003 0.0003 0.0019 0.0011 0.0008 0.0006 0.0005 0.0046 0.0028 0.002 0.0066 0.0039 1800 0.0003 0.0002 0.0006 0.0004 0.0003 0.0003 0.0017 0.001 0.0007 0.0006 0.0004 0.0043 0.0026 0.0018 0.0061 0.0037 1900 0.0003 0.0002 0.0005 0.0004 0.0003 0.0002 0.0016 0.0009 0.0007 0.0005 0.0004 0.0039 0.0024 0.0017 0.0057 0.0034 2000 0.0003 0.0002 0.0005 0.0003 0.0003 0.0002 0.0014 0.0009 0.0006 0.0005 0.0004 0.0036 0.0022 0.0016 0.0053 0.0032 2100 0.0002 0.0001 0.0004 0.0003 0.0002 0.0002 0.0013 0.0008 0.0006 0.0004 0.0003 0.0034 0.002 0.0015 0.005 0.003 2200 0.0002 0.0001 0.0004 0.0003 0.0002 0.0002 0.0012 0.0007 0.0005 0.0004 0.0003 0.0032 0.0019 0.0014 0.0047 0.0028 2300 0.0002 0.0001 0.0004 0.0003 0.0002 0.0002 0.0012 0.0007 0.0005 0.0004 0.0003 0.003 0.0018 0.0013 0.0044 0.0026 2400 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002 0.0002 0.0011 0.0006 0.0005 0.0004 0.0003 0.0028 0.0017 0.0012 0.0042 0.0025 2500 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.001 0.0006 0.0004 0.0003 0.0003 0.0027 0.0016 0.0011 0.0039 0.0024 2600 0.0002 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.001 0.0006 0.0004 0.0003 0.0002 0.0025 0.0015 0.0011 0.0037 0.0022 2700 0.0001 0.0001 0.0003 0.0002 0.0002 0.0001 0.0009 0.0005 0.0004 0.0003 0.0002 0.0024 0.0014 0.001 0.0035 0.0021 2800 0.0001 0.0001 0.0003 0.0002 0.0001 0.0001 0.0008 0.0005 0.0004 0.0003 0.0002 0.0023 0.0014 0.001 0.0034 0.002 2900 0.0001 0.0001 0.0002 0.0002 0.0001 0.0001 0.0008 0.0005 0.0003 0.0003 0.0002 0.0022 0.0013 0.0009 0.0032 0.0019 3000 0.0001 0.0001 0.0002 0.0002 0.0001 0.0001 0.0008 0.0005 0.0003 0.0003 0.0002 0.0021 0.0012 0.0009 0.0031 0.0018 4.5.5.2擴建工程日平均濃度預測 選取典型日2004年1越29日進行預測,其風向為SE,穩定度B級,風速1.5m/s。 (1)B[a]P:計算B[a]P典型日平均濃度分布見圖4-1,年平均濃度分布見圖4-2,評價區與各評價點B[a]P日均濃度最大落地濃度為0.000307最大落地濃度點的下風向距離481m,不超標。 (2)苯:計算苯典型日平均濃度分布見圖4-3,年平均濃度分布見圖4-4,評價區與各評價點苯日均濃度最大落地濃度為0.00339最大落地濃度點的下風向距離117m,不超標。 (3)酚:計算酚典型日平均濃度分布見圖4-5,年平均濃度分布見圖4-6,評價區與各評價點酚日均濃度最大落地濃度為0.0035最大落地濃度點的下風向距離117m,不超標。 4.5.6衛生防護距離 本項目生產過程中使用有毒有害物質,并有無組織排放廢氣產生,為防止企業有害氣體無組織排放對居住區造成污染和危害,保護人體健康,必須在企業與居住區之間設置一定的衛生防護距離。衛生防護距離內宜綠化或設置其它生產性廠房、倉庫,但不宜作為長久居住和辦公使用, 衛生防護距離是指工廠在正常生產狀況下,由無組織排放源散發的有害物質對工廠周圍居民健康不致造成危害的最小距離。采用《制定地方大氣污染物排放標準的技術方法》(GB/T 13201-91)的計算方法計算,各類工業、企業衛生防護距離按下式計算。 Qc/Cm=(BLc+0.25r2)0.05LD/A 式中: Cm----按《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)二級標準B[a]P0.5×10-3 mg/m3,苯0.5mg/m3,酚0.1mg/m3。 L----工業企業所需衛生防護距離,m; r----有害氣體無組織排放源所在生產單元的等效半徑,m。 A、B、C、D----衛生防護距離計算系數,無因次,根據工業企業所在地區近五年平均風速及工業企業大氣污染源構成類別查表, A、B、C、D分別取350,0.021,1.85,0.84。 Qc----工業企業有害氣體無組織排放量可以達到的控制水平,kg/h。 Qc取同類企業中生產工藝流程合理,生產管理與設備維護處于先進水平的工業企業,在正常運行時的無組織排放量。 當無組織排放多種有害氣體的工業企業,按Qc/Cm的最大值計算其所需衛生防護距離;但當按兩種或兩種以上的有害氣體的Qc/Cm值計算的衛生防護距離在同一級別時,該類工業企業的衛生防護距離級別應該高一級。 由計算確定的B[a]P衛生防護距離為412米,苯的衛生防護距離為40米,酚的衛生防護距離為202米,根據《制定大氣污染物地方標準的技術方法》(GB/TB13021-91)中的規定,衛生防護距離在100m以內時,級差為50m;超過100m,但小于或等于1000m時,級差為100m。根據以上原則,確定該項目的衛生防護距離為500m。目前,在該廠址260m附近有個三山村,該村在項目投產前要搬遷(搬遷證明見附件),所以該項目衛生防護距離內將沒有人群長久居住區,該項目將能夠滿足衛生防護距離的要求,在周圍區域建設中,規劃管理部門應當注意在今后可能規劃的居住區與該項目生產裝置之間應當保留充足的衛生防護距離。 4.6小結 1.環境空氣現狀評價結果表明:評價區域的SO2、NO2小時均濃度均低于評價標準,SO2、NO2日均濃度單項污染指數的最大值分別為0.25和0.49也均低于評價標準,說明該區受二氧化硫和二氧化氮的污染較小。苯可溶物與臭氣濃度均不超標。非甲烷總烴在各測點濃度超標現象嚴重,可見新建項目周圍的非甲烷總烴已嚴重超標;B(a)P在5月7日廠界監測時超標,超標主要是現有工程無組織排放瀝青煙和蒽油等高沸點餾分引起。 2.大氣污染潛勢分析結果表明: (1)擬建廠區周圍地形較為開闊,有利于大氣污染物的輸送、擴散。且評價區近三年風速較大,靜風及小風出現較少,其中靜風頻率為7.0%,對空氣污染物的擴散、稀釋有利。 (2)評價區盛行風向較為集中,全年以東南(SE)風出現頻率最高為14.99%,其次是東南東(ESE)和南南東(SSE)風,分別為8.22%和8.38%,易對下風向造成相對較高濃度污染。擬建工程空氣污染物排放量很小,預計對評價區環境空氣質量影響甚微。 (3)從污染系數和風向頻率玫瑰圖綜合分析,在污染源的西北西~北北西(WNW~NNW)方位受污染較重,對污染敏感的受體應布置在污染源的偏東南 (SE)方位為最佳。 (4)評價區不穩定天氣出現較少,中性天氣相對較多占40.2%,E、F類較穩定天氣占39.1%,白天大氣對污染物的擴散稀釋能力比夜間相對較強。 (5)評價區混合層相對較高,年平均592.5m,春季最高為697.1m,出現較多的D類穩定度天氣下其高度為698.4m。混合層較高,使污染物擴散稀釋的范圍較大,有利于地面污染物濃度的迅速降低。 綜上所述,該區域污染氣象條件對擬建工程空氣污染物擴散利弊皆存,總體呈有利態勢。 3.環境空氣影響評價結果表明:該項目擴建工程的廢氣產生環節與處理措施有:焦油管式爐、工業萘管式爐、加熱爐煙氣,煙氣中主要污染物為煙塵、二氧化硫,其排放濃度可以達到《工業爐窯大氣污染物排放標準》(GB9078-1996)表2中的二類標準。 生產過程中廢氣有:對瀝青粉塵采用布袋除塵器除塵后,收集后的瀝青煙經洗油和水洗工藝串聯后的一級冼凈塔、二級洗凈塔再經活性炭吸附后達標排放。工業萘高位槽和工業萘包裝機的含萘廢氣、精餾塔精餾尾氣、儲罐放散管廢氣經吸收處理后及管道、閥門跑冒滴漏少量廢氣均可達到《大氣污染物綜合排放標準》。 4.環境空氣影響預測評價結果表明:擴建項目的苯并(a)芘、苯、酚日,小時最大落地濃度和軸線排放濃度均低于《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)二級評價標準,無超標現象;該項目的衛生防護距離為500m。目前,在該廠址260m附近有個三山村,該村在項目投產前要搬遷(搬遷證明見附件),所以該項目衛生防護距離內將沒有人群長久居住區,該項目將能夠滿足衛生防護距離的要求。 5.由于項目現有苯并(a)芘和非甲烷總烴的排放超標,會造成擴建項目建成后疊加值超標,建議公司應對現有項目污染物排放環節進行整改,使各種污染物達標排放。 6.現有工程和擴建工程生產過程中的瀝青煙,對瀝青粉塵采用布袋除塵器除塵后,收集后的瀝青煙經洗油和水洗工藝串聯后的一級冼凈塔、二級洗凈塔再經活性炭吸附后達標排放。 7.現有工程和擴建工程生產過程中的工業萘高位槽和工業萘包裝機的含萘廢氣、精餾塔精餾尾氣、儲罐放散管廢氣經廢氣回收處理裝置的洗油二級吸收處理后達到《大氣污染物綜合排放標準》后方可排放。 8.加強廠區的綠化,采用喬木、灌木、草皮結合,在廠周圍種植防護林帶,進一步減輕惡臭類物質對廠界外的影響。第五章 地表水環境影響評價 5.1 地表水環境現狀評價 5.1.1 地表水概況、污染源調查 口鎮位于萊蕪市北部,境內的主要河流為嬴汶河,嬴汶河為大汶河的兩條主要支流之一牟汶河的支流,嬴汶河發源于萊蕪市北部雪野水庫。擬建工程附近雪野東干渠在擬建廠址西部由北向南流過,水河在擬建工程東部由北向南流,并在與萊明公路交口處轉而經過擬建工程南部向西流。項目排水及地表水系情況見圖2-1。經調查,向水河排放廢水的污染源較少,主要是萊蕪市匯金股份有限公司、口鎮水泥廠及萊蕪市光源金屬制品有限公司廠區排放的少量生活污水。 5.1.2 地表水環境質量現狀監測與評價 5.1.2.1 監測、評價范圍 本次評價的范圍確定為擬建廠址到水河下游約1km。 5.1.2.2 監測布點與監測時間 本次評價監測時間為2007年4月18日至4月19日,共取4個監測斷面:1#斷面為擬建廠內水庫溢流口、2#斷面為下水河村橋、3#斷面為下水河下游500m、4#斷面為上水河匯入雪野河前。各斷面的設置及功能見表5-1及圖5-1:監測布點圖。 表5-1 地表水監測布點 序號 點 位 距廠址排污口距離(m) 斷面設置意義 1# 擬建廠址廠內水庫溢流口 0 了解廠內水庫水質 2# 下水河村橋 1000 了解水河上游水質 3# 下水河下游500m 500 了解水河入小水庫前水質 4# 上水河匯入雪野河前 500 了解水河入小水庫前水質 5.1.2.3 監測項目 監測項目有pH、COD、氯化物、硫酸鹽、高錳酸鉀指數、石油類、氨氮、苯、甲苯、二甲苯、苯酚、B[a]P等。 采樣時同步測量各斷面的水溫、流量、河寬、水深及流速。 5.1.2.4 監測分析方法 水樣采集、保存及分析方法按照《水和廢水監測分析方法》(第四版)及國家標準分析方法進行,水質監測項目及分析方法見表5-2。 表5-2 水質監測項目及分析方法 監測項目 分析方法 分析方法標準 最低檢出限 pH值 玻璃電極法 GB6920-86 0.02 CODcr 重鉻酸鉀法 GB11914-89 5 高錳酸鹽指數 酸性法 GB11897-89 0.5 氯化物 離子色譜法 《水和廢水監測分析方法》 (第四版) 0.02 氰化物 異煙酸-砒唑啉酮光度法 GB7487-87 0.004 硫酸鹽 離子色譜法 《空氣和廢氣監測分析方法》(第四版) 0.09 石油類 紅外分光光度法 GB/T16488-1996 0.01 氨氮 納氏試劑比色法 GB7479-87 0.025 苯可溶物 苯可溶物的測定 重量法 GB16171-1996附錄A 0.05 mg/m3 非甲烷總烴 固定污染源排氣中非甲烷總烴的測定 氣相色譜法 HJ/T 38-1999 0.04 mg/m3 B[a]P 空氣質量 飄塵中苯并(a)芘的測定 乙酰化濾紙層析熒光分光光度法 GB/T8971-1988 0.001μg/m3 苯 水質 苯系物的測定 氣相色譜法 GB/T11890-1989 0.005 mg/L 甲苯 水質 苯系物的測定 氣相色譜法 GB/T11890-1989 0.005 mg/L 二甲苯 水質 苯系物的測定 氣相色譜法 GB/T11890-1989 0.015 mg/L 苯酚 生活飲用水標準檢驗法 GB/T5750-1985 0.002 mg/L B[a]P 生活飲用水標準檢驗法 GB/T5750-1985 0.004 μg/L 注: 除pH外其余單位為mg/L。 5.1.2.5 監測結果 表5-3為四個斷面一次監測結果。 5.1.2.6 評價因子、評價標準 根據評價區水質監測結果,結合該項目的排污特點以及受納水體的功能,選取pH、COD、高錳酸鉀指數、氰化物、氯化物、硫酸鹽、苯、二甲苯、甲苯、石油類、氨氮、B[a]P為評價因子。 表5-3為地表水各斷面的監測結果 監測 監測結果 項目 1#擬建廠址廠內 水庫溢流口 2# 下水河村橋 3#下水河村橋下游500m 4#上水河匯入雪野河前 4.18 4.19 平均值 4.18 4.19 平均值 4.18 4.19 平均值 4.18 4.19 平均值 pH 8.20 8.23 8.22 7.33 7.37 7.35 7.74 7.78 7.76 6.54 6.60 6.57 CODcr 34 35 34.5 22 28 25 28 24 26 20 20 20 高錳酸鉀指數 4.4 4.8 4.6 4.6 4.6 4.6 5.3 5.4 5.35 5.0 5.1 5.05 氯化物 67.3 83.4 75.4 82.4 74.9 78.7 59.6 67.6 63.6 62.9 82.9 72.9 硫酸鹽 152 183 168 97.1 115 106 124 102 113 178 146 162 氨氮 1.05 1.04 1.05 0.300 0.308 0.304 3.63 3.58 3.61 0.162 0.167 0.165 石油類 0.09 0.10 0.09 0.06 0.06 0.06 0.09 0.11 0.10 0.07 0.08 0.075 氰化物 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 0.009 0.007 0.008 未檢出 未檢出 未檢出 苯 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 / / / 甲苯 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 / / / 二甲苯 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 / / / 苯酚 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 / / / B[a]P 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 / / / 水深(m) - - - 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.3 0.35 河寬(m) - - - 1.5 1.5 1.5 2 2 2 1.5 1.5 1.5 流量(m3/h) - - - 19.4 16.2 17.8 23.8 25.9 24.9 32.4 21.1 53.5 注:除pH及標注外單位為mg/L。 地表水評價執行《地表水環境質量標準》GB3838-2002中的Ⅳ類標準見表5-4。 表5-4 地表水污染物評價執行標準 污染物 pH COD 高錳酸鉀指數 氯化物 硫酸鹽 氨氮 評價標準 6-9 30 10 250 250 1.5 污染物 石油類 氰化物 苯 甲苯 二甲苯 苯酚 B[a]P 評價標準 0.5 0.2 0.01 0.7 0.5 0.01 2.8×10-6 注:除pH及標注外單位為mg/L。 5.1.2.7 評價方法 地表水環境質量評價采用單項標準指數法。 1.隨著濃度增大污染程度增加的評價因子,標準指數Sij為: Sij=Cij/Csi 式中:Cij——單項水質參數i在第j點的監測值,mg/L; Csi——單項水質參數i的標準值,mg/L。 2.pH其標準指數SpHj為: pHj>7.0 pHj≤7.0 式中:pHj——pH在第j點的監測值; pHsu——標準中規定的pH值上限; pHsd——標準中規定的pH值下限。 5.1.2.8 評價結果 依據評價標準和現狀監測結果,按照上述公式計算各項評價因子的標準指數,對未檢出的項目標準指數按0計。各斷面的評價結果見表5-4。 表5-4 地表水評價結果 項目 評價結果 1#擬建廠址排污口 2#下水河村橋 3#水河下游500m 4#上水河匯入雪野河前 pH 0.61 0.15 0.38 0.43 CODcr 1.15 0.83 0.87 0.67 高錳酸鉀指數 0.46 0.46 0.54 0.51 氯化物 0.30 0.31 0.25 0.29 硫酸鹽 0.67 0.42 0.45 0.65 氨氮 0.7 0.20 2.41 0.11 石油類 0.18 0.12 0.2 0.15 氰化物 0 0 0 / 苯 0 0 0 / 甲苯 0 0 0 / 二甲苯 0 0 0 / 苯酚 0 0 0 / B[a]P 0 0 0 / 由表5-4可知,從監測與評價結果看,地表水有一定程度污染。監測斷面中CODcr在1#監測斷面超標,是由現有工程生活污水排放引起;氨氮在3#水河下游500m,超標2.41倍,可能是由由于生活污水的排入造成,其余均無超標現象,可見該地區的地表水質較好。 5.2地表水環境影響預測 5.2.1 擬建工程廢水排放分析 現有工程產生的廢水為煤焦油儲罐析出水和生產中蒸餾環節油水分離器排水,化驗室洗手池所排廢水和洗滌分解器排水,所有這些廢水全部運至廠內廢水處理站處理。 各種廢水及其污染物排放情況及采取的環保措施見表5-5。 表5-5 擬建工程水污染物產生情況及采取的環保措施 內容 類型 排放源 廢水產生量(t/a) 污染物名稱 濃度(mg/L) 污染物產生量(t/a) 采取的環保措施 效果分析 污染物排放量 水 污 染 物 焦油脫水 4800 酚類、COD、氨、石油類等 氨氮:2058;COD:2800;揮發酚:1256 氨氮:8.23;COD:33.3;揮發酚:17.0 收集后經廢水預處理系統處理后再進入廢水生化處理系統處理 設計出水水質:酚≤0.5;氰化物≤0.5;氨氮≤15;油≤5;CODcr≤100;硫化物≤1;SS≤70;pH6~9;色度≤50倍。出水水質滿足《山東省南水北調沿線水污染物綜合排放標準》(DB37/599-2006)一般保護區域要求,可以排放。 氨氮:0.25;COD:1.72;酚:0.0086;氰化物0.0086; 輕油、酚油油水分離器 2950 酚類、COD、苯等 氨氮:56;COD:2600;揮發酚:1884 酚鹽蒸吹 3600 COD、酚等 氨氮:50;COD:3400;揮發酚:1500 初期雨水 4489(前15分鐘) COD、苯、石油類等 濃度不大,可不計算 煤氣發生爐制備軟水排污 480 SS、鹽類 清潔下水 化驗室洗手池 900 石油類、COD、SS 合計 17219 5.2.2 擬建工程廢水排放預測 預測因子:CODcr 預測方法與預測范圍:表5-5為擬建工程總的排水情況。根據環境現狀監測結果、工程排水特點及環境影響評價技術導則的要求,此處采用適合于非持久污染物的S-P模式預測擬建工程排污后對水河下游4#監測斷面的影響。 預測模式為: C=C0exp(-k1x/86400u) 式中:C——預測污染物濃度值,mg/L; C0——計算初始點污染物濃度值,mg/L; k1——耗氧系數,1/d; u——河流水流速,m/s; x——初始點到預測點的距離,m; C0值由下式確定: C0=(CpQp+ChQh)/(Qp+Qh) 式中:C0——污染物混合后濃度,mg/L; Ch——河水現狀監測斷面污染物濃度,mg/L; Cp——污染源排放污染物濃度,mg/L; Qp——污染源排放污水量,m3/s; Qh——現狀監測斷面河水流量,m3/s ; k1由下式確定,采用兩點法: k1=86400u/△x[ln(CA/CB)] 式中:C——預測污染物濃度值,mg/L; CA、CB——分別是兩個預測斷面污染物濃度值,mg/L; △x——3#、4#兩個計算點之間的距離,m; 預測結果:由以上模式得到預測計算結果見表5-6。 表5-6 地表水預測計算值與預測結果 項目 計算值 項目 計算值 k1 0.3 1/d u 0.03m/s C0 24mg/L x 500m C 20mg/L 由表5-6的預測結果看,擬建工程排水進入水河后至下游入雪野河前即4#點的COD濃度為20mg/l,由于污水排放量較小,所以變化不大,且斷面的CODcr不超過地表水環境質量標準。 5.3地表水環境影響評價 采用《地表水環境質量標準》Ⅳ類水質標準,執行標準見第一章。 選擇評價因子為CODcr。 評價方法采用單因子指數法,評價模式同現狀評價。 根據評價標準及預測結果計算得4#監測斷面污染物的標準指數不超標。 從評價結果知,擬建工程排水將使水河4#斷面CODcr的濃度變化不大,CODcr標準指數變化不大,且斷面的CODcr不超過地表水環境質量標準,所以對水河的影響不大。 5.4 項目排水對南水北調東線工程的影響 南水北調東線工程從長江下游揚州江都抽引長江水,利用京杭大運河及與其平行的河道逐級提水北送,并連接起調蓄作用的洪澤湖、駱馬湖、南四湖、東平湖。出東平湖后分兩路輸水:一路向北,在位山附近經隧洞穿過黃河;另一路向東,通過膠東地區輸水干線經濟南輸水到煙臺、威海。 搞好南水北調,治污是關鍵。南水北調東線工程要經過現有河湖引水到北方,而目前這些河湖水污染狀況比較嚴重。能否解決好水污染的防治問題,關系南水北調工程的成敗。 根據國家南水北調“先節水后調水,先治污后通水,先生態后用水”的指示精神,山東省目前已制訂《南水北調山東段水污染防治規劃》,南水北調東線工程匯水區涉及山東省轄南四湖、東平湖、海河(上游)、小清河 (上游)以及沂沭河流域的棗莊、濟寧、菏澤、泰安、萊蕪、臨沂、淄博、聊城、德州和濟南10市,共62個縣市區。其中東平湖流域涉及泰安、萊蕪、濟南3市,包括泰安岱岳、泰山、萊蕪萊城、鋼城4區。贏汶河為東平湖流域的匯入河流。擬建項目附近的水河流入贏汶河,作為南水北調大汶河的支流。《規劃》規定目標為:一期規劃水平年為2005年,輸水干線水質基本達到Ⅲ類水質標準。二期規劃水平年為2007年,輸水干線水質穩定達到Ⅲ類水質標準。為保證大汶河干流進入東平湖的水質達到Ⅲ類水體標準,將大汶河干流原汶口壩—王臺大橋工業用水區,執行Ⅳ類水質標準,調整為兩段,上一段是汶口壩—戴村壩仍為工業用水區,執行Ⅳ類水體標準;另一段是戴村壩—王臺大橋調整為二級飲用水區,執行Ⅲ類水體標準。所以贏汶河水質要達到Ⅳ類水質要求,根據南水北調的要求,水河水質要提高一級標準,也要達到Ⅳ類水質要求。 由前面水環境影響預測結果可知,擬建工程廢水排放以后對附近地表水水河的影響不大,對下游水質的影響也不大。所以本工程對南水北調東線工程山東段的影響也不大。 5.5 小結 1、地表水污染源調查與評價結果表明:水河排放廢水的主要污染源是萊蕪市匯金股份有限公司及萊蕪市光源金屬制品有限公司現廠區生活污水。 2、地表水現狀評價結果表明: 從監測與評價結果看,地表水有一定程度污染。監測斷面中CODcr在1#監測斷面超標,是由現有工程生活污水排放引起;氨氮在3#水河下游500m,超標2.41倍,可能是由由于生活污水的排入造成,其余均無超標現象,可見該地區的地表水質較好。 3、地表水環境影響評價結果表明:擬建項目對下游地表水的影響不大。 4、通過分析擬建項目對南水北調東線工程山東段的影響表明,擬建工程廢水排放以后對附近地表水水河的影響不大,對下游水質的影響也不大。所以本工程對南水北調東線工程山東段的影響也不大。第六章 地下水環境影響分析 6.1 地下水環境質量現狀監測 根據該項目周圍地表水的情況、項目特點及環境影響評價的要求,對地下水現狀監測進行布點,目的是通過監測評價,了解該項目周圍淺層地下水的水質現狀,為擴建項目的建設提供環境背景依據。 在項目周圍選擇監測井點4個,1#點設在上水河村內水井,2#點設在廠區東南下水河村內水井,3#設在廠區西南三山村村內水井;4#井點設在廠區西南官水河村內民用淺水井。 具體監測井點位置見圖5-1。 地下水現狀監測時間為2007年4月18日,監測一天,每次采樣為一次性采樣。 監測方法按《水和廢水監測分析方法》第四版國家標準監測方法進行。監測項目及具體監測方法見表6-1。 表6-1地下水監測分析方法 監測項目 分析方法 分析方法標準 檢出限 pH值 玻璃電極法 GB6920-86 總硬度 EDTA滴定法 GB7477-87 0.05 高錳酸鹽指數 酸性法 GB11892-89 0.5 溶解性總固體 重量法 GB 11901-89 4 硝酸鹽氮 離子色譜法 《水和廢水監測分析方法》(第四版) 0.08 氯化物 離子色譜法 《水和廢水監測分析方法》(第四版) 0.02 硫酸鹽 離子色譜法 《水和廢水監測分析方法》(第四版) 0.09 氨氮 納式試劑比色法 GB/T 7478-1987 0.004 氰化物 異煙酸-吡唑啉酮光度法 GB/T 7478-1987 0.005 注:除pH與標注的外其余單位為mg/L. 地下水現狀監測結果見表6-2。采樣時同時測定井深、水深、水溫等水文參數。采樣方法按國家標準方法進行。監測全過程均有質量保證系統支持。 表6-2 地下水現狀監測結果 項 目 監測結果 1#上水河村內 深水井 2#下水河村內 淺水井 2#三山村內井 4#官水河村內內水井 水深(m) 150 8 1 4 井深(m) 160 13 15 13 水溫(℃) 15.0 16.4 16.0 16.6 pH值 7.75 7.40 7.71 6.72 總硬度 303 456 348 417 高錳酸鹽指數 2.6 3.2 2.6 2.7 溶解性總固體 456 701 568 638 硝酸鹽氮 3.28 1.89 4.03 2.79 氯化物 89.2 91.0 107 123 硫酸鹽 278 222 196 137 氰化物 未檢出 未檢出 未檢出 未檢出 氨氮 0.032 未檢出 未檢出 0.029 注:除pH與標注的外其余單位為mg/L。 6.2 地下水環境質量現狀評價 6.2.1 評價標準 地下水現狀評價執行《地下水質量標準》(GB/T14848-93)中的Ⅲ類標準。監測項目標準值見表6-3。 表6-3 監測項目標準值 序號 項目 標準值 1 pH 6.5-8.5 2 總硬度(以CaCO3計) (mg/L) ≤450 3 溶解性總固體 (mg/L) ≤1000 4 硫酸鹽 (mg/L) ≤250 5 氯化物 (mg/L) ≤250 6 高錳酸鹽指數 (mg/L) ≤3.0 7 硝酸鹽 (以N計) (mg/L) ≤20 8 氨氮(NH3-N)(mg/L) ≤0.2 9 氰化物 (mg/L) ≤0.05 6.2.2評價方法 評價方法采用單因子指數法,評價模式為: Si,j=Ci,j/Csi 式中:Si,j----第i項評價因子在第j點的標準指數; Ci,j---i評價因子在j點的實測濃度,mg/L; Csi---i評價因子評價標準,mg/L; 其中pH值的標準指數為: SpH,j=(7.0-pHj)/(7.0-pHsd) pHj ≤7.0 SpH,j=(pHj -7.0)/(pHsu-7.0) pHj>7.0 式中:SpH,j——j點的pH標準指數; pHj——j點的pH實測值; pHsd——地下水水質標準中規定的pH值下限; pHsu——地下水水質標準中規定的pH值上限; 若計算的標準指數小于1,則表明該項水質指標能滿足目前的水質用途,還未受到明顯污染;若標準指數大于1,則表明水體已受到該污染物的污染,指數越高表明污染越重,對未檢出的項目標準指數按0計。 6.2.3評價結果 根據評價模式計算各評價因子的標準指數,評價結果見表6-4。 表6-4 地下水環境質量現狀評價結果 項 目 監測結果 1#上水河村內 深水井 2#下水河村內 淺水井 3#三山村內 淺水井 4#官水河村內淺水井 pH值 0.67 0.20 0.55 0.57 總硬度 0.67 1.01 0.77 0.93 高錳酸鹽指數 0.87 1.07 0.87 0.90 溶解性總固體 0.46 0.70 0.57 0.64 硝酸鹽氮 0.16 0.09 0.20 0.14 氯化物 0.36 0.36 0.43 0.49 硫酸鹽 1.11 0.89 0.78 0.55 氨氮 0.16 0 0 0.15 氰化物 0 0 0 0 從表6-4可知,除1#點硫酸鹽超標,2#點總硬度、高錳酸鹽指數超標外,其余指標在4個井點均符合標準不超標。本地地下水類型以重碳酸鹽為主,地下水循環條件好,徑流通暢,溶濾作用較強,致使地下水中無機礦物質成分含量大。從地下水監測與評價結果看,說明廠區周圍地下水環境較好。 6.3地下水環境影響分析 6.3.1 擬建項目水文地質分析 根據野外鉆探及土工試驗結果,擬建場地地基上在勘察區域及深度范圍內可劃分為4層,分述如下: (一)地形、地貌及地下水 擬建場區地貌類型屬萊蕪盆地北部的丘陵地貌單元,場區位于丘陵坡地;地形西高東低,北高南低,最大落差可達8米;擬建場地業已進行了人工整治,地勢平坦。在勘察期間,各鉆孔均未見地下水。 (二)地層結構及巖土物理力學性質 根據野外鉆探及土工實驗結果,擬建場地地基土在勘察區域及深度內可劃分為4層,分述如下: 1、雜填土 棕褐色、雜色、松散、稍濕,主要由閃長巖碎石塊與粘性土混合組成,為最近填土。該層在擬建場地局部孔揭穿,厚度不均勻,揭穿厚度為0.6~0.9m,層底標高為-5.44~-4.87m。 2、粉質粘土 棕褐色,可塑,稍濕,含少量鐵錳結核及石英長石顆粒,核徑1-5mm,土質結構不均勻,稍有光滑,干強度中等,韌性中等,無搖振反應。 該層局部分布,厚度不均,揭穿厚度為0.5~1.0m,層底標高為-6.04~2.13m。 3、強風化閃長巖(K) 屬白堊系巖漿巖,為淺層侵入巖體。暗灰色、灰綠色、雜色,主要由角閃石、正長石及雜色斑巖等組成,呈X粗粒狀、斑狀結構,結合性較差,上部巖石節理裂隙很發育,裂隙中多充填棕紅、棕褐色粘土,巖芯破碎,呈碎塊和砂礫狀,為較軟巖,巖體基本質量等級Ⅳ級。該層在擬建場地分布普遍,厚度較均勻,揭穿厚度為3.3~5.1m,相應層底標高為-10.04~-1.02m。 4、中風化閃長巖 屬白堊系巖漿巖,為淺層侵入巖體。灰綠色、雜色,主要成份由角閃石、正長石及雜色斑巖,結合性較差,呈X碎塊狀及斑狀結構,裂隙發育,多充填棕紅、棕褐色次生礦物質,巖芯呈碎塊及短柱狀,為較軟巖,巖體基本質量等級Ⅳ級,RQD=30-40。 萊蕪抗震防烈度為7度,根據《建筑抗震設計規范》(GB50011—2001)有關規定,應對地面以下15.00m以上的飽和粉土及砂土進行液化判定。 該場地不存在飽和粉土及砂土,場地內不存在液化。 建設場地地形有一定起伏,地貌單一,地層結構簡單,成因明確,地基巖性穩定,場地內無不良地質作用,未揭露地質構造斷裂帶。 廠區地下水類型以重碳酸鹽為主,地下水循環條件好,徑流通暢,溶濾作用較強,巖石中易溶成分被大量帶走,使水質淡化,礦化度低,化學類型簡單,適合飲用及工農業生產,同時由該地區的水文地質可以看出該地區的水易下滲。 6.3.2 擬建項目與當地飲用水源的關系 該項目周圍地下水環境保護目標分布情況見表6-5。 表6-5 本項目周圍地下水環境保護目標分布情況表 擬建項目周圍飲用水源地 方位 距廠址的距離(m) 深度(m) 備注 三山村內 淺水井 西 300 14 與廠址分別位于嶺的東西兩側 下水河村內 淺水井 東南 1000 15 與廠址分別位于水河的南北兩側 官水河村內 淺水井 西南 800 14 與廠址分別位于干渠的東西兩側 由表6-5可以看出,該項目周圍地下水環境敏感點與廠址分別位于嶺或河的兩側,由項目運行多年對項目周圍的飲用水源監測結果看出項目對周圍地下水沒造成較大影響,由此可見項目排水對其周圍飲用水源的影響不大。 6.3.3 建設項目地下水影響分析 通過工程分析可以知道,該項目工程量少,占地面積小,項目生產主要是物理蒸餾分離過程,無化學反應與合成等,原料從密封罐內進入罐體或蒸餾塔全部采用管道與密封操作,只有在設備檢修、罐體泄漏時才能排出少量物料。且該項目生產廢水能夠做到達標排放,因此只要該項目擬建設項目廠內地面、構筑物內地面等全部硬化,并鋪設雨水收集管道,并做好措施中相應的防滲措施,則該項目運營期不會對地下水不會產生明顯影響。 本項目生產過程機械化程度高,操作簡單,整個生產過程正常情況下發生原料滴漏現象的幾率很小,而且該項目施工過程中重視并分步做好地面防滲,做好管道的密封防漏等工作,則項目經運行后對廠址周圍地下水基本不會產生明顯影響。 6.4 地下水環境保護措施 為減少本工程投產運行后對周圍地下水的影響,建議采取以下措施: (1)針對各種水收集裝置,該項目施工過程中重視各種處理構筑物及管道的抗裂與防滲,在構筑物進行滿水試驗之前,要依據《市政排水管渠工程質量檢驗評定標準》(CJJ3-90)及國家有關標準對構筑物之間相互銜接的渠道和管路進行閉水試驗。構筑物完工后嚴格按國家頒布的《給排水構筑物施工及驗收規范》(GBJ 141-90)的要求進行滿水試驗。在滿水試驗中仔細進行外觀檢查,不得有漏水現象。工程運行過程中對場址周圍地下水不會產生影響。 (2)該項目必須對各類固體廢物的堆放采取必要的措施,尤其是廢酸、危險廢物催化劑及生活垃圾等,必須采用專用的儲存、運輸設施將其收集存放并妥善處理,不得隨意堆放或者外排。 (3)正常生產過程的生產廢水必須做到達標排放。 (4)作好罐體的密封防漏工作。 (5)檢修廢水、設備跑、冒、滴、漏廢液要采取妥善方法收集后集中處理。 (6)初期雨污水必須收集在專用污水池中。 (7)生產區地面要嚴格采取防滲措施,進行硬化處理,嚴禁采用任何方法(如滲坑、夜間排污、雨天排污等)外排。第七章 噪聲環境影響評價 7.1噪聲環境質量評價 7.1.1噪聲監測布點 為掌握現有項目運行時噪聲情況,結合廠區平面布置及周圍的實際情況,在廠界外1米東、西、南、北方向以及三山村東共布設5個監測點,主要分析和了解現有工程周圍環境質量現狀。各點位置及功能見表7-1和圖7-1。 圖7-1 噪聲監測布點圖( 為監測點) 表7-1 噪聲現狀監測布點一覽表 測點編號 監測點位置 功能 1# 廠東界 了解現狀 2# 廠南界 了解現狀 3# 廠西界 了解現狀 4# 廠北界 了解現狀 5# 三山村東 了解現狀 7.1.2監測項目 環境噪聲監測等效連續A聲級,即LAeq。 7.1.3監測時間、監測儀器和方法 監測時間為2007年4月18日,監測一天,晝夜各一次。采用《工業企業廠界噪聲測量方法》方法進行監測。測量時風力小于四級,無雨,監測儀器采用AWA6218B噪聲統計分析儀。 7.1.4監測結果 監測結果見表7-2。 表7-2 噪聲環境現狀監測結果 測點編號 測量時間 監測結果 Leq(dB) 1# 15:00 67.8 22:44 72.3 2# 15:16 64.7 22:33 72.4 3# 15:29 71.3 22:13 75.2 4# 15:47 60.3 23:14 63.5 5# 16:00 55.3 22:58 49.1 7.1.5現狀評價 評價標準執行《工業企業廠界噪聲標準》Ⅱ類及《城市區域環境噪聲標準》二級標準,即:晝間60dB(A)、夜間50dB(A)。 采用超標值法對等效聲級LAeq進行評價,計算方法為: P=LAeq-Lb 式中:P為超標值,dB(A); LAeq為測點等效連續A聲級,dB(A); Lb為噪聲評價標準,dB(A)。 根據以上監測結果及評價方法、評價標準,得出現狀評價結果見表7-3。 表7-3 聲環境現狀評價結果一覽表(單位:dB(A)) 方位 晝間 夜間 現狀值 標準值 超標值 現狀值 標準值 超標值 1# 廠界東側 67.8 60 7.8 72.3 50 22.3 2# 廠界南側 64.7 4.7 72.4 22.4 3# 廠界西側 71.3 11.3 75.2 25.2 4# 廠界北側 60.3 0.3 63.5 13.5 5# 三山村東 55.3 -4.7 49.1 -0.9 由表7-3可見廠界噪聲監測點除5#外均未達標,可見擬建廠址周圍聲環境較差。 7.2聲環境影響評價 7.2.1噪聲源分析 項目建設后主要噪聲源設備為泵機、風機等生產設備,噪聲值在75-95dB(A)間,其噪聲設備源強及采取治理措施見下表7-4。 噪聲控制措施:將鍋爐風機置于隔音操作室內,并在鍋爐風機進出口安裝阻抗復合式消聲器,可降噪15-20dB(A);安裝減震。 表7-4 建設項目裝置主要噪聲源一覽表 序號 聲源設備 源強dB(A) 降噪措施 1 風機 90~95 加隔聲罩或建隔聲房;在鍋爐風機出口安裝阻抗復合式消聲器, 2 水泵房泵機 85-90 密閉水泵房內安裝減震底座 3 其它泵機 80-92 減震底座 7.2.2噪聲影響分析 若不采取措施,高噪聲設備到對廠界均會造成噪聲值超過《工業企業廠界噪聲標準》(GB12348-90)中Ⅱ類標準:晝間60dB(A),夜間50dB(A),對周圍環境造成一定的影響,應對廠內高噪聲設備進行嚴格的降噪處理,使廠界達標排放。 7.3聲環境影響預測 通過采取以上減振、隔聲、安裝隔聲罩等降噪措施后能明顯減輕對廠區周圍的影響,下面對采用措施后廠界噪聲值進行預測。 7.3.1預測模式 采用《環境影響評價技術導則》(HJ/T2.4-1995)推薦的數學模式進行預測。本次預測將所有的設備聲源都視為點聲源。本次預測設備的聲級按A聲級計算。聲源預測的模式如下: (1)某噪聲源作用于預測點的A聲級用下式計算: LA(r)=LA ref(r0)-(Adiv+Abar+Aatm+ Aexc ) 式中:LA(r)---距聲源r處的A聲級,dB; LA ref(r0)---參考位置r0處的A聲級,dB; Adiv——聲波幾何發散引起的A聲級衰減量,dB; Abar——遮擋物引起的A聲級衰減量,dB; Aatm——空氣吸收引起的A聲級衰減量,dB; Aexc——附加A聲級衰減量,dB; (2)各獨立噪聲源在預測點所產生等效連續A聲級疊加計算模式如下: Lp=10lg(∑100.1Lpi) 式中: Lp—合成后總聲壓級,dB(A); Lpi—第i個聲源的A聲級,dB; n—聲源個數; 7.3.2參數選擇 (1)Adiv 噪聲源的幾何發散衰減Adiv按下式計算: Adiv =20lg(r/ r0) 式中及以下的計算r0均取1米。 (2)Abar 室外聲源取0。 (3)空氣吸收衰減量Aatm 空氣吸收引起的衰減Aatm按以下公式計算: Aatm=lg 式中:r為預測點距聲源的距離(m); r0為參考位置距聲源的距離(m);a為每100米空氣吸收系數(dB),本次評價按當地多年平均氣溫12.6攝氏度、多年平均相對濕度66%、1/3倍頻程中心頻率1000Hz等條件查表(環境影響評價技術導則-聲環境HJ/T 2.4-1995,表2)取a的值為0.420。 (4)Aexc 本次評價不考慮風、霧、溫度梯度、地面效應等引起的附加衰減,Aexc=0。 7.3.2預測范圍及預測點位 廠界噪聲預測范圍為廠界外一米,現狀監測點。 7.3.3預測結果 采取上述預測方法,對擬建項目運行后廠界噪聲貢獻值進行預測,見表7-5。 表7-5 噪聲預測結果表(單位:dB(A)) 點 位 時 段 東廠界1# 南廠界2# 西廠界3# 北廠界4# 三山村東5# 貢獻值 45.6 43.4 42.2 43.6 33.7 現狀值 晝 間 67.8 64.7 71.3 60.3 55.3 夜 間 72.3 72.4 75.2 63.5 49.1 疊加值 晝 間 68.2 64.9 71.5 61.7 55.7 夜 間 72.4 72.6 75.3 63.8 49.6 由表7-5可知,擬建項目廠界噪聲貢獻值較小,但由于廠址現狀噪聲值超標較嚴重,與現狀噪聲值疊加后,預測廠界噪聲均不能符合《工業企業廠界噪聲標準》(GB12348-90)Ⅱ類標準。 7.4聲環境預測影響評價 7.4.1評價標準 評價標準執行《工業企業廠界噪聲標準》(GB12348-90)Ⅱ類標準。 7.4.2評價方法 采用超標值法進行評價,計算公式為: P=LAeq-Lb 式中:P為超標值,dB(A); LAeq為監測點位預測聲級,dB(A); Lb為廠界噪聲標準,dB(A)。 7.4.3 評價結果 評價結果見表7-6。 表7-6 噪聲預測結果評價情況表(單位:dB(A)) 測點編號 晝 間 夜 間 疊加值 標準 超標值 疊加值 標準 超標值 擬建工程 東廠界 68.2 60 +8.2 72.4 50 +22.4 南廠界 64.9 +4.9 72.6 +22.6 西廠界 71.5 +11.5 75.3 +25.3 北廠界 61.7 +1.7 63.8 +13.8 三山村東 55.7 -4.3 49.6 -0.4 由評價結果可以看出,擬建項目廠界噪聲超標比較嚴重,特別是夜間噪聲超標較多。分析其主要原因主要是監測時間正處于廠址施工期,施工噪聲源以及附近工業噪聲源等較多,造成聲環境本底值較高,導致擬建項目廠界噪聲預測值與現狀值疊加后超標排放。但擬建項目在5#測點噪聲不超標。 由于擬建廠址在工業區內,距離廠址最近的三山村也在260米處,經距離衰減及各種建筑物、樹木的屏蔽后,噪聲達標排放,對其影響較小。 7.5措施與建議 7.5.1擬采取控制噪聲的措施 1、主要設備防噪措施 選用低噪聲設備,非剛性結構泵均采取減震基底,連接處采用柔性接頭等措施以降低設備產生的噪聲。 2、廠房建筑設計中的防噪措施 在管道布置、設計及支吊架選擇上注意防震、防沖擊,減輕噪聲對環境的影響。 3、廠區總布置中的防噪措施 在廠區總體布置中統籌規劃,合理布局,注意距離衰減的作用,噪聲源集中布置,并遠離辦公區。對噪聲大的泵建泵房隔聲,減少噪聲的影響。 7.5.2建議 (1)屋頂改用混凝土材料,窗采用雙層鋁固定窗,門采用隔聲門,墻體內壁采用吸聲材料。 (2)對噪聲大的風機采用隔聲罩,并設置專門的廠房,單獨布置,以減少噪聲的影響。 (3)在通風口設置消聲、隔聲措施。 (4)注意在噪聲源四周種植樹木,尤其在臨廠界的一面密植林木。 7.6小結 1.從四個廠界監測點監測數據評價結果可知,廠界噪聲監測點除5#外均未達標,可見擬建廠址周圍聲環境較差。 2.按照提出的降噪措施后進行治理后,由于處在工業集中區,本地噪聲本底值較高,預測結果廠界噪聲仍然超標排放,但在三山村東可以達標,對其影響較小。在項目投產運行過程中必須要嚴格落實各項降噪措施,及時檢修設備,加強對降噪設備的管理,減輕項目設備運行噪聲對廠界造成的影響。 3.注意在噪聲源四周種植樹木,尤其在臨廠界的一面密植林木。第八章 固體廢物環境影響分析 8.1固體廢物分類及源項調查 8.1.1 固體廢物分類 根據中華人民共和國“固體廢物污染環境防治法”的規定,結合本工程固體廢物排放狀況,本工程屬危險固體廢物的有:焦油渣、酸焦油、廢酸和廢催化劑。 8.1.2 固體廢物產生源和產生量 固體廢物的產生源和產生量見表8-1。 表3-35 該項目固體廢物產生及處置統計表 產生源 固廢名稱 成分及含量或濃度 排放量 (t/a) 處置 措施 工段 產生部位 焦油油庫 離心機 焦油渣 焦末 200 摻入煤中焚燒 煤氣發生爐 爐渣 800 建筑材料 洗油蒸餾 氧化 廢催化劑 V2O5/SnCl2 1-2t/a 廠家回收 酸洗 廢酸 pH=4-5,硫酸含量45-55% 500t/a 運往原料廠家 酸洗 酸焦油 喹啉、吲哚、噻吩 480t/a 檢修 報廢的設備 工藝殘液 含苯環的有機物 收集后進入原料循環加工 污水處理 氣浮機 浮渣 輕質油 摻入煤中焚燒 污水處理 沉淀、生化處理 活性污泥 菌類、BOD、少量油類等 合計 1002 8.2固體廢物綜合利用、處理方式和控制對策 根據本工程產生固體廢物的性質,結合當地的社會經濟和本廠的運行的狀況,按照國家固體廢物防治和管理的規定,本工程采用以下處置和綜合利用措施. (1)建立相應的管理制度 (2)臨時暫存管理辦法 根據固體廢物防治有關規定,本工程對爐渣、焦油渣、酸焦油、廢酸和廢催化劑分別設置暫存地點并標明其名稱。應貯于鋼制和塑料桶內,對存放處地面進行硬化并加蓋棚子,對爐渣設暫存,并定期清運。 屬危險固廢的是焦油渣、酸焦油、廢酸和廢催化劑,應按國家有關規范采取符合要求的收集、儲存、管理及處置措施危險廢物,必須在廠內建設危險廢物周轉貯存設施,用于危險廢物的周轉存儲。貯存設施應達到《危險廢物貯存污染控制標準》(GB18597-2001)的要求,特別注意下面幾點:①地面與裙腳要用堅固、防滲的材料建造,建筑材料必須與危險廢物相容。②貯存設施內要有安全照明設施和觀察窗口。③要設有耐腐蝕的硬化地面,且表面無裂痕。 (3)危險廢物的轉移和運輸應按《危險廢物轉移聯單管理辦法》的規定報批危險廢物轉移計劃,填寫好轉運五聯單,并必須并由有資質的單位承運。 (3)對焦油渣由于產量少,本項目要求摻入煤中燃燒。爐渣由附近村民或建筑部門拉走作建筑材料綜合利用。酸焦油、廢酸、和廢催化劑運往原料廠家由廠家回收。 8.3 固體廢物處置對環境的影響分析 本工程運行時,危險固廢通過上述處理措施均能達到要求,對環境進行影響較小。 綜上所述,本工程由于采取了合理可行的處置技術,固體廢物對環境的影響較小。 第九章 污染防治措施評述 9.1廢氣污染防治措施評述 9.1.1各加熱爐煙氣產生情況及采取的治理措施 本項目的煤氣發生爐廢氣采用二段式煤氣發生爐,發生爐形成兩段獨立的煤氣流,即“頂部煤氣”和“底部煤氣”。由于兩股煤氣性質不同,其凈化工序亦不同。“頂部煤氣”流經電除焦油器,在這里95%以上的焦油從煤氣中析出,暫存于除焦油器下端的貯油槽中。 “底部煤氣”首先流經旋風除塵器,除去煤氣中的粉塵,然后流經強制冷風器,冷卻到120℃左右。此后,兩股煤氣混合流經洗滌冷卻器,冷卻到35℃~40℃,洗滌后的混合煤氣流經電除輕油器,在這里除去煤氣中剩余的粉塵和油類,且暫存在貯油槽中。通過伴熱保持其液態,然后定期地通過輸送泵將貯油槽內的油類物質送到貯油罐,最后作為焚燒燃料燒掉或出售。強制風冷器、洗滌冷卻器及電除油類器在冷卻除塵、凈化煤氣的過程中,會有相當量的酚液析出,含有部分輕質油的酚液混合液流入油水分離器進行油水分離,分離后的輕質油又流回到貯油槽,酚液則通過酚液緩沖罐后,用輸送泵送到貯存罐中。通過伴熱保持其液態,然后定期地通過輸送泵將貯油槽內的油類物質送到貯油罐,最后作為焚燒燃料燒掉或由出售。 9.1.2瀝青煙氣產生情況及采取的治理措施 在瀝青打入儲罐時、瀝青進入冷卻水池時有瀝青煙產生,根據資料顯示,瀝青煙中成分復雜,除了含一些N2、O2、CO2、H2O外,主要含有多種多環芳烴和雜環化合物等多種有機物,以長鏈的高沸點烴類有機顆粒物、常溫下為蒸汽的烴類(包括C8-C16的脂肪烴和芳族烴)以及一些氣態有機化合物為主。該項目對瀝青煙采取的治理措施如下:在瀝青儲罐放散管處加冷凝器,產生的高濃度瀝青煙首先被冷凝回流入釜內,冷凝器末端用管道連接通入洗油吸收設施;對瀝青粉塵采用沉降室沉降,對瀝青由儲罐放入冷卻水池時產生的瀝青煙,采用集氣罩收集,收集氣體通過管道引入洗油吸收設施。以上兩處瀝青廢氣經洗油、水洗二級吸收處理后外排。經分析,采取以上措施后,儲罐放散管處冷凝器使瀝青煙產生濃度明顯降低,引風機風量為20000m3/h。收集廢氣中瀝青煙產生量約2.5kg/h,初始濃度約125mg/m3、苯并(a)芘初始濃度約0.5mg/m3,經查閱資料顯示,冷凝回流將一部分瀝青煙回收,回收效率約60%,洗油吸收法對瀝青煙的去除效率大約在80%左右,類比同類生產工藝同性質的企業,本項目擴建工程瀝青煙的排放量太大,導致排放超標,所以本企業必須對瀝青煙采取合理的收集措施或提高冷凝回收效率,保證瀝青煙和苯并(a)芘排放達標。建議加大冷凝面積,對瀝青粉塵采用布袋除塵器除塵后,收集后的瀝青煙經洗油和水洗工藝串聯后的一級冼凈塔、二級洗凈塔再經活性炭吸附后達標排放。 9.1.3烴類有機廢氣產生情況及采取的治理措施 (1)工業萘高位槽和工業萘包裝機的含萘廢氣 在工業萘高位槽和包裝機產生萘揮發廢氣,萘有特殊臭味,其閾值為0.01mg/m3。萘屬于非甲烷總烴。在我國對作業環境中萘含量的允許質量濃度規定為10mg/m3。針對以上情況,項目分別在工業萘高位槽放散管連接管道,在萘結晶機和上方設集氣罩,將無組織產生的含萘廢氣收集后通入洗油吸收裝置,該吸收裝置工作原理同瀝青煙廢氣吸收裝置。根據調查,石家莊德利化工有限公司即采用此方法對萘儲罐和萘結晶機產生的含萘廢氣進行治理,類比分析,本項目采取以上防治措施后,廢氣排放量約20000m3/h,廢氣中非甲烷總烴(萘)排放量約0.65kg/h,初始濃度約32.5mg/m3,洗油對萘的去除效率在90%以上。則非甲烷總烴(萘)排放濃度約3.25 mg/m3,排放速率約0.065kg/h。 (2)精餾塔精餾尾氣 本項目煤焦油初步精餾過程為減壓精餾,整個精餾系統在真空泵(機械泵)工作下運行,精餾塔產生的精餾尾氣由真空泵末端外排,為了減少精餾尾氣外排量及對周圍環境的影響,本項目在真空泵前端設冷凝捕集器冷凝回收精餾尾氣,冷凝后剩余氣體由真空泵末端進入排氣洗凈塔,在塔內經洗油洗滌后再進入洗油+水洗組成的廢氣回收處理裝置吸收有機廢氣,處理后排放。經排氣洗凈塔后廢氣產生量為2.0t/a,主要成分為甲酚、二甲酚等酚類物質。 (3)儲罐放散管廢氣 每個儲罐頂部均設有放散管,在物料進入時內部壓力增大,揮發廢氣由放散管外排,在出料時放散管呈進氣狀態,即呼吸作用。呼吸產生的無組織廢氣中主要污染物為非甲烷總烴、酚等。 本項目將煤焦油、蒽油、輕油儲罐的放散管用管道連接,一起通至洗油吸收裝置,經洗油洗滌吸收處理后外排。 9.1.4無組織排放廢氣 擴建工程將各儲罐放散管的廢氣收集進入廢氣回收處理系統后,本項目無組織排放廢氣環節包括管道、閥門跑冒滴漏廢氣、儲運系統撒漏部分原料和產品揮發廢氣。 本項目生產管道、閥門、人口法蘭墊子等處,由于連接不好或設備腐蝕,不可避免地會產生跑、冒、滴、漏現象,泄露物料揮發為氣體對環境產生影響,主要污染物為:非甲烷總烴、酚、苯并(a)芘等。泄漏量約2t/a,要最大限度減少以上情況發生,本項目采取以下防治措施:對設備、物料輸送管道及泵的密封處采用石墨材質密封環,該密封環不易被苯類等有機物腐蝕,結實耐用,減少跑、冒、滴、漏現象發生;同時經常檢查設備腐蝕情況,對腐蝕嚴重設備及時進行更換。以上措施能減少物料泄漏及揮發損失。 在儲運過程中裝卸車時撒漏少量的原料和產品,損失量約500kg/a,瀝青運輸裝卸車撒漏量約1t/a,工業萘升華損失量約200kg/a。 9.1.5.非正常排放 擴建工程在檢修和開停車時以及事故情況下的排放為非正常排放。擴建工程每年檢修2次,分別在4-5月份和10月份,檢修時損失量約1t;開停車時需要用蒸汽吹掃出設備中的剩余原料和產品,會有部分廢氣排放,損失量約200kg/a。當發生事故時,將管道中的原料和產品全部排放,其中損失量主要為管道溝壁粘貼的部分和揮發的部分,1-2t/a。 9.2生產廢水處理措施分析 本工程生產廢水產生環節為:焦油脫水和輕油、酚油油水分離器排水、酚鹽蒸吹、初期雨水、煤氣發生爐制備軟水排污。所有這些廢水收集后經廢水預處理系統處理后再進入廢水生化處理系統處理。 本項目產生的廢水經預處理脫氮、脫酚后進入生化處理系統。 物化+生化工藝選用是目前焦化廢水處理的基本工藝,其中A/O工藝及其它組合是國內外普遍認為最可靠的工藝。通過對已進行的A/O工藝考查,傳統A/O工藝存在稀釋水量較大,無獨立的酸化水解單元,抗沖擊性較差,放流水水質無法全面達標等問題。故引進H.S.B專利技術,提高生化系統生物的抗沖擊性及分解能力,并將傳統的A/O工藝改良成A2/O3,建立專門的酸化水解單元A1段,與反硝化單元A2段相對獨立,O段分解為三段,O1段主要由炭化菌降解酚氰等抑制硝化菌的污染物,O2段進行短程硝化,O3進行全程硝化以及剩余的COD的去除,O2及O3段的上清液回流至A2段進行反硝化,取消了好氧預曝氣單元,否則,好氧預曝氣后廢水中碳源將會枯竭,反硝化所需的碳源缺乏,硝化液回流采用上清液循環工藝流程。 在本工藝中短程硝化-反硝化生物脫氮和全程(或完全)硝化-反硝化生物脫氮同時存在,微生物制劑以兼氧為主,好氧厭氧并存。 采用H.S.B.專利微生物以及較有機物污染存在是實現部分短程生物脫氮的關鍵。其短程硝化的標志是有穩定且較高的HNO2形成。 放流水中COD主要包括剩余的可分解的有機物,進水中所存在的難分解有機物,可溶性微生物分解物(SMP)。我們在工程實例中,曾長期啟動末端的缺氧攪拌,在硝基氮和亞硝基氮存在的條件下,無反硝化過程發生,說明剩余的可分解的有機物基本不存在,因此,SMP和進水中存在的難分解有機物是焦化廢水處理后,放流水中可溶性有機物的主要構成部分。 懸浮物和膠體物所產生的COD。硝化過程是在有機碳源幾乎消耗殆盡的情況下發生,過渡曝氣使微生物膠羽打散,微生物表面的負電荷,使微生物在水中形成穩定的膠體溶液,構成非均相COD,是排水COD超標的主要原因。 應采取的措施:建立專門的酸化水解酸化單元,加強除油效果,減少放流水中亞硝基氮的含量,增加末端絮凝過濾單元。 針對目前技術現狀及廢水處理現狀,本設計確定采用A2/O3-過濾加電解-吸附工藝。該工藝能充分將廢水中氨氮和COD等污染物去除,使出水達標排放。該工藝有以下特點: (1)焦化廢水A/O工藝是現階段比較成熟的,能較好去除廢水氨氮和COD的工藝,而且運行費用較低,在此基礎上改進為A2/O3能更好地處理焦化廢水; (2)引進臺灣H.S.B.(E.B.M.B.)生物菌劑,該菌劑對焦化廢水多種有機物有很好的處理高濃度有機廢水和COD及NH3-N去除,有較強的抗沖擊性; (3)本設計除用H.S.B.生物菌劑強化外,還根據國內相關工程經驗,在曝氣池中加入活性炭填料,以固定各單元所合適生長微生物; (4)各單元微生物不發生大量遷移,生化處理過程中形成5個獨立的反應單元,可使微生物實現種群的分離,馴化出與該環境相適應的微生物群落,使得運行更加穩定; (5)由于焦化廢水易分解碳、氮比例不協調,該項目在生物處理系統中設有前厭氧,以便使硝化-反硝化(A/O)有充分炭源能順利完成; (6)在A段后前面加入一個好氧O級,進行脫氮前預曝氣生物處理,主要是去除酚、氰、硫,減少對硝化-反硝化菌劑的抑制,又使反硝化炭源充足; (7)三段曝氣池采用不等量供氣法,按濃度要求提供不同的曝氣量。一級5m3/min,二級4m3/min,三級3m3/min。 (8)電解能夠進行脫色和深度去除COD、NH3-N,使出水水質無論是感觀還是污染指標均能夠完全滿足國家規定的排放標準。 所以上述生化處理措施處理本項目的生產廢水是可行的。 由上述工藝流程可以看出,廢水預處理過程中使用萃取劑異丙醚萃取廢水中的酚類物質,使用的萃取劑異丙醚在工藝過程中循環利用,不外排。 本項目廢水生化處理工藝設計進水量:360m3/d(15m3/h),設計進出水指標分別見表9-30和9-31。 表9-30 設計進水水質 指標 設計原水峰值 原水控制最高值 酚 1000mg/L 1200mg/L 氰 71mg/L 92.3mg/L 氨氮 300mg/L 500mg/L 油 50mg/L 100 mg/L CODcr 2500mg/L 4000mg/L 硫化物 105mg/L 136.5mg/L SS 100mg/L 150mg/L PH 9.0 9.5 表9-31 設計出水指標 指標 酚 氰化物 氨氮 油 CODcr 數量(mg/l) ≤0.5 ≤0.5 ≤15 ≤5 ≤100 指標 硫化物 SS pH 色度 數量(mg/l) ≤1 ≤70 6~9 ≤50倍 通過以上分析,該擬建工程所排廢水在廠內廢水處理站處理從經濟上與技術上都是可行的。為確保廢水處理效果與穩定性,廢水排放前需加一活性炭吸附工序。 9.3噪聲防治措施分析 對該項目噪聲防治可以采用以下措施: 1、主要設備防噪措施 盡量選用低噪聲設備,非剛性結構泵均采取減震基底,連接處采用柔性接頭等措施以降低設備產生的噪聲。 2、廠房建筑設計中的防噪措施 在管道布置、設計及支吊架選擇上注意防震、防沖擊,減輕噪聲對環境的影響。 3、廠區總平面布置中的防噪措施 在廠區總體布置中統籌規劃,合理布局,注意距離衰減的作用,將噪聲源集中布置,遠離辦公區。對噪聲大的泵建泵房隔聲,減少噪聲的影響。 由于該項目的噪聲設備屬于常見噪聲源,采用的控制措施是成熟和定型的。從技術角度講是可靠的,經濟上是合理的。 9.4地下水污染防治措施可行性分析 為防止廠區周圍地下水污染,本工程采取以下防治措施: 1、正常生產過程的生產廢水必須做到達標外排。 2、作好罐體的密封防漏工作。 3、檢修廢水、設備跑、冒、滴、漏廢液要采取妥善方法收集后集中處理。 4、池體及生產區地面要嚴格采取防滲措施,進行硬化處理,嚴禁采用任何方法(如滲坑、夜間排污、雨天排污等)外排。 上述措施均為防止地下水污染的常規措施,在經濟上是簡單易行的,對地下水的污染防治也是可靠的。 9.5 固體廢棄物處理處置措施分析 本項目產生的固體廢物主要是焦油渣、爐渣、廢活性炭和生活垃圾。 根據本工程產生固體廢物的性質,結合當地的社會經濟和本廠的運行的狀況,按照國家固體廢物防治和管理的規定,本工程采用以下處置和綜合利用措施. (1)建立相應的管理制度 (2)臨時暫存管理辦法 根據固體廢物防治有關規定,本工程對燃料爐渣、焦油渣、廢活性炭和生活垃圾分別設置暫存地點并標明其名稱。對焦油渣和廢活性炭應貯于鋼制和塑料桶內,對存放處地面進行硬化并加蓋棚子,對燃料爐渣設暫存,并定期清運。 (3)對焦油渣和廢活性炭由于產量少,本項目要求摻入煤中燃燒。對燃料爐渣由附近村民或建筑部門拉走作建筑材料綜合利用。生活垃圾定期由廠內有關部門清運運往垃圾處理場集中處理。 由以上固體廢棄物處理處置措施可以看出,本工程產生的固體廢物均能進行綜合利用或處理,不外排,尤其是危險廢物,既減輕了對環境的影響,又能對其綜合利用后產生經濟價值,所以其處理措施是合理的。 9.6環境安全措施分析 貯槽、塔器及其他設備的外殼,應有下列醒目的標志: 貯槽:編號、名稱、允許最小上空高度、允許最高溫度;塔器:編號、名稱、允許最大壓力、溫度; 其他設備:編號、名稱。 各塔器、容器的對外連接管線,應設可靠的隔斷裝置。各塔器、容器和管線的放散管,應遵守下列規定: a. 建(構)筑物內設備的放散管,應高出其建(構)筑物2m以上;   b. 室外設備的放散管,應高出本設備2m以上,且應高出相鄰有人操作的最高設備2m以上; 擬放散的氣體、蒸汽宜按種類分別集中,并經凈化處理后再放散。可燃氣體管線應設冷凝水排水器,放散管末端應設阻火器。停產不用的塔器、容器、管線等,應清掃干凈,并應打開放散管和隔斷對外連接;報廢不用的,掃干凈后應立即拆除。壓力容器的設計、制造、施工、使用和管理,必須符合現行的《壓力容器安全技術監察規程》的規定。塔器的窺鏡、液面計,其玻璃應能耐高溫,并應嚴密。 管式爐點火前,必須確保爐內無爆炸性氣體。一切自動或遙控的設備,其周圍應有防止人員接近的措施和警告牌。兼具電動和手動兩種方式的轉動設備,應設手動時自動斷電聯鎖。手動操作前,應拉下設備的電源開關。 可燃氣體或甲、乙、丙類液體管線,不得穿過儀表室、變電所、配電室、辦公室和休息室,不宜穿過與該管線無關的貯槽區或生產廠房。可燃氣體或甲、乙、丙類液體的管線,不宜地下敷設;需用管溝敷設時,在管溝進出裝置和廠房處應妥善隔斷。管溝內不得積聚可燃氣體、蒸汽。腐蝕性介質的管道,應敷設在管線帶的下部。閥門安裝位置不應妨礙本身的拆裝、檢修和生產操作,手輪距地面或操作平臺的高度宜為(1.2m)。閥門的數量應保證每臺設備或機組均能可靠地隔斷。事故排放管應坡向事故排放貯槽,管道上盡量少設彎頭、支管,除設備附近的隔斷閥門外,沿排放管全長都不應設旋塞和閥門。水、蒸汽、空氣等輔助管線與甲、乙、丙類液體或有毒液體、可燃氣體的設備、機械、管線連接時,若有發生倒流的可能,則應在輔助管線上安裝逆止閥。供油泵在停電、停汽或其他情況下可能發生倒流時,應在其出口管道上安裝逆止閥。酸、堿、酚和易燃液體的輸送泵,應用機械密封;若用填料盒密封,應加保護罩。污水總排出管應設水封井。全廠性下水道的干管、支干管,在各區(裝置區、貯槽區、輔助生產區)之間,應用水封井隔開;水封井之間管道長度不應超過300m。帶蓋貯槽應設放散管,可能堵塞的放散管應設蒸汽吹掃管。甲、乙、丙類液體的地上、半地下貯槽或貯槽組,應設置非燃燒材料的防火堤,并應符合下列要求: a. 防火堤內貯槽的布置不宜超過兩行,但單槽容量不大于1000m3且閃點高于120℃的液體貯槽,可不超過四行; b. 防火堤內有效容量不應小于最大槽的容量,但對于浮頂槽,可不小于最大貯槽容量的一半; c. 防火堤內側基腳線至立式貯槽外壁的距離,不應小于槽壁高的一半。臥式貯槽至防火堤內側基腳線的水平距離不應小于3m; d. 防火堤的高度宜為1--1.6m,其實際高度應比按有效容積計算的高度高0.2m; e. 沸溢性液體地上、半地下貯槽,每個貯槽應設一個防火堤或防火隔堤; f. 含油污水排水管出防火堤處應有水封設施,雨水排水管應設閥門等封閉裝置。 貯槽的布置及防火間距,應符合GBJ 16-87的規定。閃點高于120℃的液體貯槽,桶裝乙、丙類液體的堆場,甲類液體半露天堆場,均可不設防火堤,但應有防止液體流散的設施。貯槽組內,甲類與乙、丙類液體貯槽之間應設分隔堤,其高度不得低于0.5m,且比防火堤低0.3m。甲、乙、丙類液體貯槽宜布置在地勢較低的地方;若布置在地勢較高的地帶,應采取安全防護措施。蒸餾釜旁的地板和平臺,應用耐熱材料制作,并應坡向燃燒室對面。管式爐二段泵出口,應設壓力表和壓力極限報警信號裝置。焦油二段泵出口壓力不得超過1.6×106Pa。洗滌廠房、泵房和冷凝室的地板、墻裙,以及蒸餾廠房地板,宜砌瓷磚或采取其他防腐措施。瀝青冷卻及加工不得采用直接在大氣中冷卻液態瀝青的工藝。瀝青冷卻到200℃以下,方可放入水池。 瀝青系統的蒸汽管道,應在其進入系統的閥門前設疏水器。凡可能散發瀝青煙氣的地點,均應設煙氣捕集凈化裝置。凈化裝置不能正常運行時,應停止瀝青生產。 工業萘生產萘的結晶及輸送宜實現機械化,并加以密封。開工前,工業萘的初、精餾塔及有關管道,應用蒸汽進行置換,并預熱到100℃左右。 萘轉鼓結晶機傳動系統、螺旋給料器的傳動皮帶和皮帶翻斗提升機,均應采取防靜電積累的措施;若系皮帶傳動,應采用導電橡膠皮帶。 工業萘及焦油油泵房,工業萘的轉鼓結晶機室,均應設固定式或半固定式蒸汽滅火系統;瀝青、酚油等閃點大于120℃的可燃液體貯槽或其他設備和管道易泄漏著火地點,應設半固定式蒸汽滅火系統。多層生產廠房應設消火栓和消防水泵,塔區各層操作平臺應有小型滅火機并宜設蒸汽滅火接頭。易燃易爆氣體和甲、乙、丙類液體的設備、管道和容器動火,必須先辦動火證。動火前,應與其他設備、管道可靠隔斷,清除置換合格。合格標準(體積百分濃度);爆炸下限大于4%的易燃易爆氣體,含量小于0.5%;爆炸下限小于或等于4%者,其含量小于0.2%。在有毒物質的設備、管道和容器內檢修時,必須可靠地切斷物料進出口,有毒物質的濃度必須小于允許值,同時含氧量應在18%-22%(體積百分濃度)范圍內。監護人不得少于2人。應備好防毒面具和防護用品,檢修人員必須熟悉防毒面具的性能和使用方法。 易燃液體貯罐下部的地坑應設通風筒,以保證地內不會積存可燃蒸氣。裝有易燃液體的桶不宜露天存放。存放場必須采取遮陽措施。溝、坑、井和高處起重洞口等,應設防護欄桿、門或蓋板。 初餾份貯罐(桶)不宜露天存放。罐上應設加水管,罐內應保持0.2~0.3m水層,露天存放時,應有防止日曬措施。初餾份貯罐(桶)應布置在庫區的邊緣,其四周設防火堤,堤內地面與墻腳應做防水層,地面應經常保持20~30mm水層。初餾份貯罐放液管的閥門應設在油庫外面,并采取防凍措施,如果設在庫內,其閥門應遠距離操作。禁止把初餾份往大氣中排放。 易燃易爆和明火崗位禁止穿著化纖服裝。 人行道、樓梯或廠房的出入口不宜正對車輛、設備運行頻繁的地方;否則,應設保護裝置和懸掛醒目的警告牌。有墜落危險的臺階邊緣,轉動設備和提升設備的周圍,必須設置防護欄桿。高處通行、操作、檢修場應設平臺或走臺。 一切自動或遙控操作的設備周圍應有防止人員接近的措施和警告牌; 生產區域應設高度不低于 2.2m的圍墻。禁止穿釘子鞋和帶火種的人員、無有效防火措施的汽車和其他車輛進入圍墻內,不準使用產生火花的工具。值班室應備有氧氣呼吸器。圍墻進出口不得少于2個,常用進出口應設門崗。凡需要引起人們注意危險環境和物體的地方,均應設醍目的安全標志。設安全標志的地方,宜同時設聲、光警告信號。傳送帶、明齒輪、砂輪、電鋸、接近于地面的聯軸節、轉動軸、皮帶輪和飛輪等危險部分都必須安裝防護網或防護罩。 車間應使用銅質的導線和電纜。對所有導線、電纜,至少5年內做一次絕緣試驗。 本擬建項目的特點采取的技術上容易實施、經濟上簡單易行的、也是化工企業中常見的措施,所以運行上也是可靠的。第十章環境風險影響評價與控制 山東固德化工有限公司20萬t/a焦油加工項目,涉及易燃、有毒有害物,其中部分物質屬于重大危險源。根據國家環保局(90)環管字第057號《關于對重大環境污染事故隱患進行風險評價的通知》要求,需要對項目生產、儲存單元進行環境風險評價。評價以中華人民共和國環境保護行業標準(HJ/T169-2004)《建設項目環境風險評價技術導則》的相關要求為依據,以期通過風險評價,認識本項目的風險程度、危險環節和事故后果影響大小,從中提高風險管理的意識,采取必要的防范措施以減少環境危害,并提出事故應急措施和預案,達到安全生產、發展經濟的目的。 環境風險評價是分析和預測建設項目對環境存在的潛在危險、有害因素,針對建設項目建設和運行期間可能發生的突發性事件或事故,引起有毒有害和易燃易爆等物質泄漏所造成的對環境影響和損害程度,提出合理可行的防范、應急與減緩措施,以使建設項目事故率、損失和環境影響達到可接受水平。 焦油深加工過程中從原料到產品均為可燃性物質,且部分產品毒性較大。因而在焦油深加工中,產品生產、貯存、外運過程中如操作不慎、思想麻痹或違反技術操作規程,以及一些不可預見的自然災害,均有可能導致火災、爆炸、泄漏等風險事故,對環境產生一定的危害。 10.1原料及產品性質 根據《建設項目環境風險評價技術導則》(HJ/T169-2004)中物質危險性標準來判定物質的危險程度,衡量標準見表10-1。 煤焦油閃點100℃,屬于可燃液體,遇高熱、明火、強氧化劑有引起燃燒的危險,并有腐蝕性。煤焦油本身不是純物質,所以沒有準確的沸點、溶點,尤其對關系危險物性的爆炸極限數據沒有資料記載;據一般規律推測在其初餾點溫度時,油品的蒸氣壓增加到與大氣壓力相當的時候可能要形成爆炸性氣體混合物,物料更易被點燃。 擬建工程主要產品大部分具有易燃易爆特性,其物化性質、毒性及易燃易爆性質見表10-2。 由表10-1和10-2可以看出,輕油閃點低于21℃屬于易燃液體,萘、蒽等遇明火可燃燒爆炸,屬于爆炸性物質。酚小鼠吸入LC50為177mg/m3,0.1<LC50<0.5,屬于劇毒物質。 表10-1 物質危險性標準 類別 LD50 (大鼠經口) mg/kg LD50 (大鼠經皮)mg/kg LC50(小鼠吸入,4小時)mg/L 有毒物質 1 <5 〈1 〈0.01 2 550%耳膜破裂 >50%被拋射物嚴重砸傷 B C(2) 0.06 對建筑物造成外表損傷或可修復的破壞 1%耳膜破裂 1%被被拋射物嚴重砸傷 C C(3) 0.15 玻璃破碎 被飛起的玻璃損傷 D C(4) 0.40 10%的玻璃破碎 - 注:本法適用于5×1012J能量的烴類和100噸可燃物爆炸的影響距離的確定 對本項目發生爆炸事件的預測結果即損害范圍見表10-18。 表10-18 爆炸事件的損害范圍及影響 損害級別 經驗參數 (m-1/3) 損害半徑 (m) 爆炸損害特性 對設備的損害 對人的損害 A 0.03 2.6 重創建筑物和設備 1%死亡腑肺部損害; >50%耳膜破裂 >50%被拋射物嚴重砸傷 B 0.06 5.3 對建筑物造成外表損傷或可修復的破壞 1%耳膜破裂 1%被被拋射物嚴重砸傷 C 0.15 13 玻璃破碎 被飛起的玻璃損傷 D 0.40 36 10%的玻璃破碎 - 由表中的計算結果可以看出,一旦發生爆炸事故,爆炸中心半徑3m范圍內,將造成1%死亡腑肺部損害、>50%耳膜破裂、>50%被拋射物嚴重砸傷的影響;爆炸中心半徑6m范圍內,將造成1%耳膜破裂、1%被被拋射物嚴重砸傷的事故影響;爆炸半徑13m內,有可能被飛起的玻璃射傷。 綜合以上分析結果,爆炸引起的損害最為嚴重,影響半徑13m。 10.3.3 蒸發氣態苯對周圍環境空氣質量的影響 在發生爆炸事故過程中,蒸發到空氣中的苯不能完全燃燒掉,將對擬建項目周圍村莊環境空氣質量造成影響,項目環境風險預測將選取苯閃蒸速率5.18kg/s,閃蒸量155.4kg作為風險評價排放參數,對苯的擴散濃度進行預測 ⑴ 預測模式 對于本項目為短時間事故,采用變天條件下多煙團模式: 式中: --第i個煙團在時刻(即第w時段)在點(x,y,0)產生的地面濃度; --煙團排放量(mg),為釋放率(mg.s-1),為時段長度(s); 、、--煙團在w時段沿x、y和z方向的等效擴散參數(m),可由下式估算: 式中: 和--第w時段結束時第i煙團質心的x和y坐標,由下述兩式計算: ⑵ 計算方法 根據項目的特點,將30分鐘泄漏量分為6個煙團排放。由儲罐區危險物質苯在30秒泄漏量為155.4kg,確定每一煙團排放量為25.9kg。 ⑶ 預測結果及風險分析 不同歷時苯擴散濃度見表10-19。 在儲罐區泄漏后30分鐘時間內,在1.5公里范圍內濃度值為60~21216.4mg/m3。將預測擴散濃度與苯的半致死濃度值進行比較,本項目苯擴散濃度導致人群半數死亡的范圍為0(LC50:55825mg/m3)km,苯對人體的危害多為長期損害,因此不再對短時間苯濃度過高對人群的影響進行量化說明。 ⑶ 風險分析 由預測結果表明,在事故排放狀況下,在D類穩定度、風速為2.0m/s氣象條件下,不同歷時的苯濃度按時間的延續及距離的遞增逐漸降低,詳見表10-19。 表10-19 苯事故擴散濃度(mg/m3) 距離(m) 1分鐘 2分鐘 3分鐘 4分鐘 5分鐘 10分鐘 15分鐘 20分鐘 25分鐘 30分鐘 120 21216.4 21216.4 21216.4 21216.4 21216.4 21216.4 21216.4 21216.4 21216.4 21216.4 240 0.0 4227.9 4227.9 4227.9 4227.9 4227.9 4227.9 4227.9 4227.9 4227.9 360 0.0 0.0 1502.1 1502.1 1502.1 1502.1 1502.1 1502.1 1502.1 1502.1 480 0.0 0.0 0.0 708.0 708.0 708.0 708.0 708.0 708.0 708.0 600 0.0 0.0 0.0 0.0 392.6 392.6 392.6 392.6 392.6 392.6 1200 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 62.9 62.9 62.9 62.9 62.9 1800 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 21.9 21.9 21.9 21.9 2400 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 10.6 10.6 10.6 3000 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 6.0 6.4 3600 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3 4.1 4200 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 4300 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 4400 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 4500 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 4600 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 苯在7h(大鼠吸入)時半致死濃度LC50:為1×1010 mg/m3,由此推算出該項目的半致死半徑為20米,在廠區范圍內,距離項目敏感點較遠,對周圍環境影響不大。 10.3.4 受影響人群數量分析 針對一級評價的評價范圍(5km)內分布的村莊數量、方位及對應人口數目進行了調查,周圍村莊詳見表10-20和圖10-1。 表10-20 周圍村莊分布表 序 號 村莊名 相對方位 距 離(m) 人 口(人) 1 山口村 NW 2000 375 2 東魏莊 NW 3500 420 3 紅嶺子 NW 3600 315 4 泉子溝 NW 4000 320 5 河北 NW 4000 350 6 孟家洼 NW 5000 410 7 中土屋 NW 5000 450 8 東土屋 NW 5000 300 9 青石橋 N 3000 560 10 谷堆山 N 3600 750 11 南嶺子 N 4000 320 12 南江水 N 4500 260 13 棗園 NE 1100 420 14 塔山 NE 1500 360 15 小莊 NE 2500 450 16 下毛家圈 NE 3500 350 17 南袁洼 NE 3600 360 18 北袁洼 NE 3600 375 19 上毛家圈 NE 3700 420 20 林家莊 NE 4000 260 21 棲龍灣 NE 4200 280 22 陳林 NE 4500 390 23 上水河 E 1000 872 624 泉頭 E 1300 340 25 小冶 E 3000 475 26 小古城 E 3200 360 27 廟河圈 E 3500 560 28 大冶 E 4000 275 29 田莊 SE 2000 230 30 古城 SE 2500 260 31 南嶺子 SE 2800 270 32 林馬莊 SE 2800 280 33 垂楊 SE 3000 310 34 花水泉 SE 3000 210 35 北山陽 SE 4000 360 36 馮家莊 SE 4100 256 37 小洼 SE 4200 278 38 張家莊 SE 4200 263 39 茅茨 SE 4200 231 40 南山陽 SE 4800 365 41 冶莊 S 2000 345 42 港里 S 3000 378 43 鄒高莊 S 3500 398 44 張高莊 S 3600 498 45 山頭店 S 3700 210 46 片家鎮 S 3800 260 47 楊家鎮 S 3800 390 48 景家鎮 S 3900 380 49 郭家鎮 S 4000 290 50 蔡家鎮 S 4500 280 51 李家鎮 S 4600 369 52 藕池 S 5000 358 53 下水河 SW 1200 260 54 陶家莊 SW 1700 520 55 太平 SW 2000 560 56 大增家莊 SW 2100 352 57 小增家莊 SW 2500 698 58 雪陳村 SW 3000 289 59 儀封洼 SW 3800 398 60 儀封 SW 3900 598 61 陶鎮 SW 4000 620 62 徐家洼 SW 4500 298 63 劉陳村 SW 4600 560 64 郭陳村 SW 4600 290 65 馬陳村 SW 5000 396 66 三山村 SW 260 450 67 官水河 SW 1050 375 68 城子縣 W 2000 280 69 朱家莊 W 3000 690 70 雪贏 W 3000 360 71 營子 W 3100 258 72 北傅家莊 W 3200 269 73 倉上 W 3800 987 74 北陳家莊 W 4000 564 75 院上 W 4200 369 由表10-20可以得出,本項目預測原料石油氣發生爆炸事故時,造成1%死亡腑肺部損害、>50%耳膜破裂、>50%被拋射物嚴重砸傷的影響范圍內沒有村莊分布;距離事故裝置區外半徑13m范圍內,尚未出廠界,沒有村莊分布。 10.4 風險值的計算 風險值的計算公式如下: 風險值=死亡人數×不利天氣概率×最大可信事故發生概率 式中:死亡人數—取13m范圍內受影響群眾的1%; 不利天氣概率—當地聯合頻率下的不利氣象條件最大概率,取值13.46‰; 最大可信事故發生概率—取化工行業,10-5。 經過計算,本項目風險值非常低,趨于零。 10.5風險評價 項目風險值R小于化工行業統計可接受風險值RL8.33×10-5,因而本項目存在的事故風險可以接受。 該項目擬建原料及產品貯槽區一個及中間貯槽區一個,原料儲罐的容積20000立方米,產品儲罐的容積為5810立方米,圍堰的長為93米,寬為77.5米,高為1.5米,中間儲罐區的總容積為622立方米,圍堰的長為55米,寬為48米,高為1米,按照儲罐儲存量為80%計算,所有儲罐同時泄露時按照泄漏量50%計算,則全部泄露時圍堰可以儲存所有泄露物。 10.6安全防范措施 10.6.1對水環境污染的防范措施 由于廠界外部有倪倫河流過,因此,發生泄漏或者火災事故時,必須有效控制消防水及泄漏原料等溢流出廠。為此建議建設單位做到以下三條防護措施: ① 防火堤:防火堤是專為罐區的泄漏、防火設計的水泥圍墻。按照“石化行業關于槽罐區設計規范”針對罐區倒罐需要時間內,最大泄漏量確定,按照國家規范設計的防火堤高度完全可以滿足防止罐區泄漏時,各類物質溢流的問題。 ② 油水分離槽:生產區及罐區整個地面進行防滲處理后,將按照工藝需要建設半封閉式地下暗溝,暗溝約40mm深、40mm寬,收集前期雨水及消防時的消防廢沫,經過暗溝自流匯入地下污水槽(100m3),該槽設立油水分離器,油水分離器有界面自動控制系統控制,對混入原料的含油污水進行分離。分離效率由密度決定,當油質密度小于0.86時,即溢流進入回流泵,由其泵入焦油殘渣槽中。 ③ 事故水池:事故水池(500m3)串連于油水分離槽后,用來應急儲存出現火災事故時的消防冷卻水及消防泡沫,消防泡沫消防原理為與水發泡,隔絕空氣,將泄漏的原料等隔絕禁止其繼續燃燒;消防后的消防水匯入油水分離槽,原料將被分離回收;消防泡沫附在水面上可用塑料桶有效收集,消防水擬將其在事故水池中暫存,調節COD濃度,滿足焦化污水處理站進水濃度后,將其逐步用于熄焦。由于消防泡沫的流動性較差,因此可以使用塑料桶一類的相容裝置進行收集,建議配備塑料桶(50L)200個,苯泄露按60%計算,則泄露時泄露量為360t,事故水池可以容納所有泄露量。 ④消防水池:事故水池(480m3),平時儲水量為200m3,具體位置見項目平面圖,可以滿足應急的需要。 經過上述措施后,本項目發生風險事故時,可以有效控制泄漏原料及消防水污染地表水水環境。 10.6.2事故的防范措施 為防止事故發生時,加劇危害周圍環境的程度,各罐區雨排閥在未降雨時均處于關閉狀態,物料罐脫水或進料時操作工進行全程監督,防止物料外泄或冒罐;并嚴格遵守化工罐區的安全規章制度,杜絕因違章操作發生。擬建工程在設計和生產中應采取如下具體措施: ⑴ 工程設計中合理進行總體布置,將危險性較大的設施布置在廠區的下風向,并與其它生產設施保持足夠的防護距離,以免相互影響。 ⑵ 全廠除設置高壓及低壓消防、泡沫消防站外,還應針對本工程易產生火災特點,配備大型干粉移動消防設備。 ⑶ 提高自動化水平,保證裝置在優化和安全狀態下進行操作,在可能產生有害氣體的場所設置固定或攜帶式可燃性氣體檢測器及報警系統。 ⑷ 火炬系統是保證本工程安全生產的重要設施,在火炬系統的操作過程中,應特別小心謹慎,保證質量,并重視火炬系統的檢查和維修,防止事故隱患。 ⑸ 應按不同性質分別建立事故預防系統,監測和檢驗系統,公共報警系統。設置應急救援設施及救援通道、應急疏散及避難所。 ⑹ 必須強管理工作對預防事故的重要作用,工廠設計、工藝設計和工藝控制監測等必須納入預防事故的工作中。 ⑺ 全廠范圍內嚴禁明火,如需動火,必須辦理動火證,并采取嚴密的安全防范措施。 ⑻ 提高操作管理水平,嚴防操作事故的發生,尤其是在開停車時,應嚴格遵守操作規程。 ⑼ 對本工程具有較大危險因素的重點部位進行必須的安全監督。 10.6.3 事故應急措施 預防是防止事故發生的根本措施,但也應有應急措施,一旦發生事故,處置是否得當,關系到事故漫延的范圍、損失大小及對環境的影響程度。 本項目可能發生的事故為火災爆炸,因此一定要按照可燃氣體檢測器進行實時監測;并制定定期監測制度,安排工作人員定期巡檢。 ① 崗位人員一旦發現泄漏事件,立即向班長報告,迅速安排向應急救援辦公室報警,并報告廠調度。同時按生產崗位中毒事故處理預案的要求,進行人員救治和生產處理工作。 ② 消防組接到報警后,應快速、準確地帶好氣防器具趕赴事故現場,組織對人員的救護。 ③ 醫療救護組為搶險救災人員提供符合要求的呼吸器材;現場尋找和運送傷員;對嚴重受傷人員,在安全區開闊地帶立即進行心肺復蘇;將經初步處理的傷員送往醫院救治。 (1)確保精餾設備完好,耐壓設備要增加保險系數,按規范設計制作,定期檢驗、檢查更新,確保精餾系統不發生泄漏。做到各密封點不滴氣、不滴油。 (2)常壓操作時,職工嚴格按照操作規程工作,確保空氣不能向系統內漏入。 (3)操作人員勞動護具、工作服、膠鞋佩戴齊全方可上崗。 (4)巡回檢查制度健全,實行廠長級領導值班制度。 (5)每年兩次程序內對電纜做有關試驗以預防事故。 (6)人員進廠登記,收繳打火機及火柴等易燃品。全廠區禁止吸煙,禁止火種。 (7)機動車輛發放消火帽(指非標準罐車)。 10.6.4廠區平面布置方面采取的安全防范措施 (1)油罐區設計按建筑設計防火規范(GB16-87)要求,保持足夠的防護隔離,設防火堤、環形通道;同時參照石油庫設計規范GB74-84中關于油罐區的標準。 (2)生產區、儲罐區與生活區嚴格分開,之間設防護隔離墻與消防通道,滿足消防要求。 10.6.4.1管理方面 1.運輸過程中的事故防范措施 由于危險品的運輸較其它貨物的運輸有更大的危險性,因此在運輸過程中應 小心謹慎,確保安全。為此注意以下幾個問題: (1)合理規劃運輸路線及運輸時間。 (2)危險品的裝運應做到定車、定人。定車就是要把裝運危險品的車輛,相對固定,專車專用。凡用來盛裝危險物質的容器,包括槽(罐)車不得用來盛裝其 它物品,更不許盛裝食品。而車輛必須是專用車,不能在任務緊急、車輛緊張的情況下使用其它車輛等擔任危險物品的運輸任務。定人就是把管理、駕駛、押運及裝卸等工作的人員加以固定,這就保證了危險品的運輸任務始終是由專業人員來擔負,從人員上保障危險品運輸過程中的安全。 (3)被裝運的危險物品必須在其外包裝的明顯部位按《危險貨物包裝標志》(GBl90—90)規定的危險物品標志,包裝標志要粘牢固、正確。具有易燃、有毒等多種危險特性的化學品,則應該根據其不同危險特性而同時粘貼相應的幾個包裝標志,以便一旦發生問題,可以進行多種防護。在原料的裝卸與轉運時,現場操作場地要設明顯標志,阻止非相關人員進入。 (4)在危險品運輸過程中,一日發生意外,在采取應急處理的同時,迅速報告公安機關和環保等有關部門,疏散群眾,防止事態進一步擴大,并積極協助前來救助的公安、交通和消防人員搶救傷者和物資,使損失降低到最小范圍。 (5)運輸有毒和腐蝕性物品汽車的駕駛員和押運人員,在出車前必須檢查防毒、防護用品和檢查是否攜帶齊全有效,在運輸途中發現泄漏時應主動采取處理措施,防止事態進一步擴大,在切斷泄漏源后,應將情況及時向當地公安機關和有關部門報告,若處理不了,應立即報告當地公安機關和有關部門,請求支援。 2.操作過程中的安全防范措施 生產操作過程中,必須加強安全管理,提高事故防范措施。突發性污染事故,特別是有毒化學品的重大事故將對事故現場人員的生命和健康造成嚴重危害,此外還將造成直接或間接的巨大經濟損失,以及造成社會不安定因素,同時對生態環境也會造成嚴重的破壞。因此,做好突發性環境污染事故的預防,提高對突發性污染事故的應急處理和處置能力,對企業具有重要的意義。企業管理者應為生產車間工人配備完善的防護器具,諸如防護服、口罩、防毒面具等要一應俱全,對一線操作人員加強安全操作培訓,通過培訓使工人能了解化學品的燃燒爆炸危害、健康危害和環境危害;掌握必要的應急處理方法和自救、互救措施;掌握個體防護用品的選擇、使用、維護和保養;掌握特定設備和材料如急救、消防、濺出和泄漏控制設備的使用。自覺遵守規章制度和操作規程,從主觀上預防和控制化學品危害。 發生突發性污染事故的誘發因素很多,其中被認為重要的因素有以下幾個方 面:⑴設計上存在缺陷;⑵設備質量差,或因無判廢標準(或因不執行判廢標準)而過度超時、超負荷運轉;⑶管理或指揮失誤;⑷違章操作。因此,對突發性污染事故的防治對策,除科學合理的廠址選擇外,還應從以下幾點嚴格控制和管理,加強事故措施和事故應急處理的技能,懂得緊急救援的知識。“預防為主,安全第一”是減少事故發生、降低污染事故損害的主要保障。 建議作好以下幾個方面的工作: (1)嚴格把好工程設計、施工關 工程設計包括工藝設計和總圖設計。只有設計合理,才能從根本上改善勞動條件,消除事故重大隱患。嚴格注意施工質量和設備安排,調試的質量,嚴格竣工驗收審查。 在工藝設計中應注意對特別危險及毒害嚴重的作業選用自動化和機械化操作或遙感操作,并注意屏蔽。對選用的設備應符合有關《生產設備安全衛生設計總則》的要求,并注意考慮職業危害治理和配套安全設施。 在總圖設計中應注意合理進行功能分區,并有一定的防護帶和綠化帶,嚴格符合安全規范的要求。 針對本項目特點,本評價建議在設計、施工、營運階段應考慮下列安 全防范措施,以避免事故的發生。 (a)設計中嚴格執行國家、行業有關勞動安全衛生的法規和標準規范。 (b)廠房內設備布置嚴格執行國家有關防火防爆的規范、規定,設備之間保證有足夠的安全距離,并按要求設計消防通道。 (c)盡量采用技術先進和安全可靠的設備,并按國家有關規定存車間內設置必要的安全衛生設施。 (d)設備、管道、管件等均采用可靠的密封技術,使儲存和反應過程都在密閉的情況下進行,防止易燃易爆及有毒有害物料泄漏。 (e)倉庫必須采取妥善的防雷措施,以防止直接雷擊和雷電感應。為防止直接雷擊,一般在庫房周圍須裝設避雷針,倉庫各部分必須完全位于避雷針的保護范圍以內。 (f)按區域分類有關規范在廠房內劃分危險區。危險區內安裝的電器設備應按照相應的區域等級采用防爆級,所有的電器設備均應接地。 (g)往廠房內可能有氣體泄漏或聚集危險的關鍵地點裝設檢測器。在有可能著火的設施附近,設置感溫感煙火災報警器,報警信號送到控制室和消防門。 (h)對爆炸、火災危害場所內可能產生靜電危害的物體采取工業靜電防范處理措施。 (i)在中央控制室和消防值班室設有火警專線電話,以確保緊急情況下通訊暢通。 (j)在生產崗位設置事故柜和急救器材、救生器防護面罩、護目鏡、膠皮手套、耳塞等防護、急救用具、用品。 (k)在裝置易發生毒物污染的部位,設置急救沖洗設備、洗眼器和安全淋浴噴頭等設施。 (l)對因事故或突然停電造成的不符合要求的母液或者成品應有完善的處理措施,堅決杜絕隨意傾倒。 (2)提高認識、完善制度、嚴格檢查 管道與設備的結合部、管道之間的閥門、泵和密封件應完全密封,應及時檢修,避免泄漏。企業領導應該提高對突發性事故的警覺和認識,作到警鐘常鳴。建議企業建立安全與環保科,并由企業領導直接領導,全權負責。主要負責檢查和監督全廠的安全生產和環保設施的正常運轉情況。對安全和環保應建立嚴格的防范措施,制定嚴格的管理規章制度,列出潛在危險的過程、設備等清單,嚴格執行設備檢驗和報廢制度。 (3)加強技術培訓,提高職工安全意識 職工安全生產的經驗不足,一定程度上會增加事故發生的概率,因此企業對生產操作工人必須進行上崗前專業技術培訓,嚴格管理,提高職工安全環保意識。 (4)提高事故應急處理的能力 企業對具有高危害設備設置保險措施,對危險車間可設置消防裝置等必備設施,并輔以適當的通訊工具,定期進行安全環保宣傳教育以及緊急事故模擬演 習,提高事故應變能力。 10.6.4.2存貯過程中的安全防范措施 (1)在裝卸化學危險物品前,要預先做好準備工作,了解物品性質,檢查裝 卸搬運的工具是否牢固,不牢固的應子以更換或修理。如工具上曾被易燃物、有 機物、酸、堿等污染的,必須清洗后方可使用。 (2)操作人員應根據不同物資的危險特性,分別穿戴相應的防護用具。防護用具包括工作服、橡皮圍裙、橡皮袖罩、橡皮手套、長筒膠靴、防毒面具、濾毒口罩、紗口罩、紗手套和護目鏡等。操作前應由專人檢查用具是否妥善,穿戴是否合適。操作后應進行清洗或消毒,放在專用的箱柜中保管。 (3)化學危險物品撒落在地面、車板上時,應及時掃除,對易燃易爆物品應用松軟物經水浸濕后掃除。 (4) 在原料和產品的儲存和運輸過程中,注意包裝物品使用合格材料,避免日曬雨淋,實行“先進先出”的用料原則控制存貨。在裝卸化學危險物品時,不得飲酒、吸煙。工作完畢后根據工作情況和危險品的性質,及時清洗手、臉、漱口或淋浴。必須保持現場空氣流通,如果發現惡心、頭暈等中毒現象,應立即到新鮮空氣處休息,脫去工作服和防護用具,清洗皮膚沾染部分,重者送醫院診治。 (5)晚間作業應用防爆式或封閉式的安全照明。雨、雪、冰封時作業,應有防滑措施。 (6)在現場須備有清水、蘇打水或醋酸等,以備急救時應用。 (7)盡量減少人體與物品包裝的接觸,工作完畢后以肥皂和水清洗手臉和淋浴后方可進食飲水。對防護用具和使用工具,須經仔細洗刷。 原料庫要求: (1)各類有機物應按有關規范分類儲存,具體儲存要求見原輔材料理化性質。如采用貯罐存放時,貯罐區應設立嚴禁火種標志,罐裝時應控制流速并設有導除靜電的接地裝置。搬運時應輕裝輕卸,防止包裝破損。  (2) 易燃、易爆物料貯存:貯罐放空管路均裝有阻火器,室內貯槽,高位槽放空管線伸出屋頂4米,并裝有阻火器。甲類危險性生產區域有煙霧報警器,以便及時采取措施,消除事故隱患。 (3)各危險化學品按相關要求貯存,明確貯存注意事項。專人負責看管。管理人員應當定期對裝卸設備和罐等其它設備定期檢查,防微杜漸。廢氣吸收裝置要注意經常檢修,使其處于正常狀態,避免有毒廢氣外排。 (4)為防止原料泄漏及燃燒,在原料區四周專設防滲排水溝至事故儲水池,在排水溝旁還應建防火墻。 10.6.5本環評提出的事故風險防范完善措施 針對該項目危險特性,本環評提出以下完善措施: (1)由于該項目所用原料及產品有大部分為易燃易爆品,危險物品種較多,其儲運及應急措施處理不當,會發生危險,或引起更大的火災事故,因此本環評要求針對不同物料采用不同的儲運方法,并在發生事故時根據不同物料事故采取不同的處理措施,才能將事故發生可能性降至最低,并在事故發生初期就能及時處理,防止擴大。具體該項目所用物料的儲運及應急措施見表10-8。 (2)原料需做到隨用隨購,不儲存多余原料,對必須儲存的物料設專人看管。限制危險物品的儲備量,以10天用量為儲備極限;產品隨產隨售,不在廠內擠壓儲存。固體物料均單獨儲存于通風、陰涼的原料庫內;液體物料儲存于場區儲罐內;儲罐區設置消防設施和消防水池,同時儲罐區設20m3事故防滲池,防滲池采用8~10cm的水泥筑成,底部及四周涂瀝青防滲,水泥池內墻貼玻璃纖維布及環氧樹脂,以達到防腐防滲漏的目的。 (3)在廠房選址和布局上,確保安全性,生產區、儲罐區與辦公室之間根據消防部門意見保持足夠的安全距離。對反應設施經常檢修,確保反應系統的密閉性;電源開關采取防爆措施。原料單獨儲存,嚴禁混放;儲罐區絕對禁止煙火。工作人員不得穿帶釘的鞋。車間及儲罐附近安裝消防設施。罐儲區采取防火防爆技術措施,禁止使用易產生火花的機械設備和工具,向儲罐充裝物料時控制流速,注意防止靜電積聚。 表10-21 項目所用物料的儲運及應急措施一覽表 名稱 儲運措施 應急措施 煤焦油 鐵桶包裝,儲存于陰涼、通風的地方,遠離熱源、火種;與氧化劑、硝酸、過氧化碳、漂白粉等隔離儲運,久儲會腐蝕鐵桶而脹桶。 泄漏時急救人員要戴好防毒面具和手套,泄漏液用沙土混合,倒至空曠地方掩埋,被污染地面用肥皂或洗滌劑刷洗。滅火用泡沫、干粉滅火器,用霧狀水保護火中容器。皮膚接觸用肥皂洗滌,誤服送醫院救治。 萘油 用罐柜裝運,由于熔點與閃點接近,應當避免所有可能的發火因素,必須避免水與溫度為110℃以上的熔融萘接觸,因為水會引起劇烈的泡沫,甚至爆炸。儲存于陰涼、干燥的倉間內,與氧化劑、硝酸等隔離儲運,嚴格隔絕火種,遠離熱源。 用泡沫、黃沙、二氧化碳等滅火,小面積用水撲救,大面積不能用水接觸,以免引起嚴重的流淌火災,或引起劇烈飛濺,甚至爆炸。 洗油 鐵桶包裝,儲存于儲罐或陰涼、通風的庫中,遠離熱源、火種;與氧化劑隔離儲運。 泄漏時急救人員要戴好防毒面具和手套;切斷一切火源;泄漏液用沙土混合,倒至空曠地方掩埋;大面積泄漏周圍用霧狀水抑爆。 蒽油 鐵桶包裝,儲存于陰涼、通風的地方,遠離熱源、火種;與氧化劑隔離儲運,操作時穿戴全身防護服。 泄漏時急救人員要戴好防毒面具和手套;切斷一切火源;泄漏液用沙土混合,倒至空曠地方掩埋;消防人員穿戴全身防護服,用干粉、二氧化碳滅火,不能用水滅火。受污染人員,用肥皂水洗滌,重者送醫院治療。 (4)平時強調安全檢修整體性,注意管道、閥門的腐蝕情況,及時了解裝置設備存在的事故隱患和薄弱環節,并科學地制定預防、控制事故的措施。盡量降低物料揮發量,防止形成爆炸性混合物。 (5)加強對干部職工的安全教育培訓,同時儲備相應的個人防護和堵漏器材,比如空氣呼吸器、全封閉防化服、管道斷裂包扎套等設施。 (6)工程設置專門環境污染應急小組,負責管理救助設備及相應藥劑,并對全體職工進行安全教育。廠方嚴格控制電、火源等一切可能發生危險的環節,特別配合環保及相關專業救護部門,提供相關物料的理化性質等,作好協助工作。 (7)以上物料儲運及使用嚴格按照國務院發布的化學危險品安全管理條例(1987.2.17)、化學危險品安全管理條例實施細則及工作場所安全使用化學品規定等法規執行。 總之,在生產過程中嚴格管理,遵守操作規程,經常對生產設備進行檢查、維修。一旦發生事故,遵章處置,盡量縮小影響范圍。以上這些措施的實施,可使企業具備較強的事故處置及消防能力。 10.7應急預案 本項目屬于擴建工程,但建設單位金能公司已經按照國家要求,逐項制定了《焦化廠煤氣綜合事故應急救援預案》、《焦化廠應急準備及響應管理辦法》、《安全職責表》等作為發生事故時執行依據;并組織煤氣柜煤氣泄漏應急預案演練、粗苯泄漏事故綜合演練。可再上述應急預案及管理制度的基礎上,針對本項目的特點制度應急預案。 應急預案按照“安全第一,預防為主”的指導思想;主要針對火災事故、爆炸事故、儲罐泄漏及有可能造成大型安全事故造成的人員傷亡、外環境污染進行制定。在事故應急救援中,做到有組織的應急,保護員工的安全與健康,將事故損失和對社會危害減至最小。 結合《焦化廠煤氣綜合事故應急救援預案》,制定本項目應急預案,具體為: 1 危險目標及其特性 1.1 火災事故:輕油罐及其輸送管道引起苯等易燃、可燃液體發生火災事故會影響整個生產區造成重大損失或人員傷亡。 1.2 爆炸事故:泄漏液體管線、管道等引起的爆炸及泄漏有可能造成大型安全事故,影響整個生產區及周圍群眾,引發人員傷亡事故。 1.3 泄漏事故:儲罐區泄漏含有的苯會造成人員中毒,影響周圍村莊人群。 2 主要事故類型、危害因素分析和應急救援措施 2.1 苯泄漏事故 2.1.1 事故類型:中毒、著火、爆炸事故。 2.1.2 危害因素分析: a)苯泄漏中毒; b)著火燒傷; c)爆炸造成物體墜落砸傷、煤氣管網和儲存設備設施損壞及其他二次傷害。 2.1.3 應急救援措施: 2.1.3.1 煤氣事故現場應急處理 a) 發生大量泄漏、著火、爆炸、中毒等事故時,發生事故區域的崗位人員立即匯報生技部生產部調度室和車間負責人,發生著火事故崗位人員應立即撥打119火警電話報警,報出著火地點、著火介質、火勢情況等,同時迅速匯報生技部調度室和車間負責人,組織義務消防隊員到現場滅火,并派專人引導消防車到現場滅火。 b) 調度室接到煤氣事故的通知后,應立即通知相關人員采取應急措施。如:設置安全標識牌、警戒線,煤氣事故現場的緊急疏散等等。并根據現場煤氣事故的嚴重程度,應及時通知相關部門、科室/車間,聯系協調,對現場進行戒嚴和救護。 c) 生技部立即組織成立應急領導小組,搶救事故的所有人員都必須服從統一領導和指揮。 d) 事故現場應劃出危險區域,由安保科負責協調組織布置崗哨,阻止非搶救人員進入。進入煤氣危險區域的搶救人員必須佩戴氧氣或空氣呼吸器,嚴禁用紗布口罩或其他不適合防止煤氣中毒的器具。 e) 苯大面積泄漏時,應立即設立警戒范圍,所有人員依據“逆風而逃的原則”,根據廠址中心設置的風向標,迅速疏散到安全地帶,防止中毒人員擴大。 2.1.3.2 苯泄漏的應急處理 a)苯區域內發現煤氣泄漏后,崗位人員立即向燃氣調度室匯報。 b)苯調度室接到煤氣泄漏的通知后,應立即通知相關人員采取應急措施。根據現場煤氣泄漏的嚴重程度,應及時通知相關部門、科室/車間,聯系、協調,對現場進行戒嚴和救護。 c)相關科室/車間在接到調度室通知后,應立即趕赴現場,由生技部、機電科、安保科和相關車間共同協商處理煤氣漏點的方案,在確保安全的前提下,用最短的時間予以恢復,減少對生產造成的損失。同時,把因煤氣泄漏對環境造成的污染降到最低。 大量苯泄漏且修理難度較大的情況下,應預先分步詳細討論并制定縝密方案,進行上述修理操作前,必須對泄漏部位進行檢查確認,一般采用銅制或木質工具輕敲的辦法,查看泄漏點的形狀和大小,檢查泄漏部位(設備外殼或者管壁)是否適合于不停產焊補和粘接,檢查人應富有實踐經驗并必須佩戴呼吸器或其他防毒面具。 d)如果堵漏工作需要停煤氣方可進行,生技部應根據煤氣泄漏區域、管線、設備的損壞程度,根據實際情況和制定的堵漏方案聯系協調該管線系統的停運工作,并組織實施煤氣處理、轉換方案。 e)發生苯泄漏后,由到場的行政級別最高者現場指揮,由安保科煤氣防護站和廠安保科取煤氣泄漏區域周圍空間空氣做苯含量分析,根據測定的苯含量結果,當苯含量超過30mg/m3時,需廠保衛科與公安處一起進行人員的疏散或戒嚴,由廠安保科、辦公室協助險區內人員的撤離、布崗,疏通搶險通道。 工作場所應備有必要的聯系信號、可疑氣體監測器及風向標志等。 凡是在室內或設備內進行的苯作業,必須降低或維持壓力,減少苯泄漏量,盡最大努力減少苯含量。所采用的排風設備必須為防爆型式,室內外嚴禁火源及高溫。 2.1.3.3 著火事故應急處理 a)發生苯著火后,崗位人員應立即撥打119火警電話報警,報出著火地點、著火介質、火勢情況等,同時迅速匯報生技部調度室和車間負責人,組織義務消防隊員到現場滅火,并派專人引導消防車到現場滅火。 b)如果苯著火后傷及人身,生技部當班調度人員應迅速通知煤氣防護站、醫院、公安處及時趕赴現場救人。 c)事故現場由保衛科負責配合公安處設立警戒線,由廠安保科、辦公室協助險區內人員的撤離、步崗,疏通搶險通道。 d)由生技部長根據苯著火的現場情況和施工搶險方案來決定是否倒罐,并迅速做相應安排。 e)使用濕草(麻)袋、黃泥、專用滅火器滅火,涉及或危及電器著火,應立即切斷電源。 f)未查明原因前,嚴禁送苯恢復正常生產。 2.1.3.4 苯爆炸事故應急處理 a)應立即通知調度室及相關單位,生技部立即組織成立應急領導小組,發生苯爆炸事故后,部分設施破壞,大量苯泄漏可能發生苯中毒,著火事故或產生二次爆炸,這時應立即切斷苯來源,迅速將殘余苯處理回收,如因爆炸引起著火應按著火應急處理,事故區域嚴禁通行,以防苯中毒,如有人員煤氣中毒時按煤氣中毒組織處理。 b)事故現場由生技部長負責組織臨時搶險指揮機構,由現場最高行政負責人擔任指揮,指揮機構設在便于觀察和指揮的安全區域,以調度室為信息樞紐,始終保持應急搶險內、外通信聯系。 c)苯爆炸事故發生后的第一任務是救人,發生苯爆炸后,發現人員應迅速撥打火警119,醫院120前來救人。同時報告生技部調度室,并由生技部負責信息的傳遞。 d)事故現場由保衛科負責配合公安處設立警戒線,由廠安保科、辦公室協助險區內人員的撤離、布崗,疏散搶險通道。 e)發生苯爆炸事故后,冒苯蒸氣或冒出的苯蒸氣產生著火,因此苯蒸氣爆炸事故發生后,可能發生苯蒸氣中毒、著火事故,或者發生二次爆炸,所以發生苯蒸氣爆炸事故后應立即采取措施: 應立即切斷苯蒸氣來源,同時立即通知后續工序。對出事地點嚴加警戒,絕對禁止通行。 在爆炸地點40m內禁止火源,以防止事故的蔓延和重復發生,如果在風向的下風側,范圍應適當擴大和延長。 迅速查明爆炸原因,在未查明原因之前,絕不允許將生產裝置內的苯外送。組織人員搶修,盡快恢復正常生產。 f)根據煤氣爆炸的現場情況,由機電科立即組織相關科室/車間商討搶救和修復設備方案,生技部安排好生產協調工作,各部門共同協作,積極搶修,爭取以最快速度、最大程度地消除危險因素、降低環境污染。 2.1.3.5 苯中毒現場應急處理 a)發生苯中毒事故區域的有關人員,立即通知調度室及有關單位并進行現場急救(進入苯區域、必須佩戴呼吸器,未有防護措施,嚴禁進入煤氣泄漏區域、嚴禁用紗布口罩或其他不適合防止煤氣中毒的面具)。 b)值班調度接現場報告后,立即通知廠各相關科室和人員迅速趕往事故現場,同時應立即報告生技部、安保科和醫院,報告事發現場詳細地點、行車路線,快速搶救中毒人員。 c)生技部長到達現場后,立即成立臨時性機構,指揮機構設在上風側便于觀察和指揮的安全區域,通訊聯系以調度室為信息樞紐。 d)中毒區域崗位負責人清點崗位人數。 e)現場指揮人員負責查明泄漏點及泄漏原因,并對泄漏點進行處理。 f)中毒人員的搶救: 設備泄漏,引起人員輕微苯中毒。 輕油罐因設備泄漏,引發人員輕微煤氣中毒,中毒者可自行或在他人幫助下先盡快離開室內到空氣新鮮處,促進血液循環。或在他人護送下到醫院吸氧,消除癥狀。 在做好輕度中毒保護性措施后,其他值班人員應迅速全開軸流風機,通知本車間領導,由車間領導負責安排設備泄漏點的處理。 苯容器設備內檢修作業時人員輕微煤氣中毒,輕度中毒者應在他人保護下撤出苯泄漏地區的同時,其他參與作業的人員應同時撤出作業容器。由安全臨護人員監測煤氣容器內的苯濃度,確定是否需要重新進行處理和是否需要佩戴氧氣呼吸器重新投入作業。 作業現場發生人員中、重度苯中毒由作業現場安全員負責配合醫院或苯防護人員將中毒人員迅速脫離作業現場,至通風干燥處,由醫院或煤氣防護站工作人員進行緊急救護。若因大量苯泄漏引發苯中毒事故發生,應急小組在指揮對中毒人員搶救的同時還應迅速指揮切斷煤氣來源,修復泄漏設備,盡可能減少泄漏煤氣對大氣環境的污染。中毒者已停止呼吸,應在現場立即做人工呼吸,同時報告醫院趕到現場搶救。中毒者未恢復知覺前,不得用急救車送往較遠的醫院急救。就近送往醫院時,在途中應采取有效的急救措施,并應有醫務人員護送。 2.2 電器著火 2.2.1 發生電器設備設施發生著火時,電工值班人員應立即切斷電源;崗位值班人員迅速撥打119火警電話報警,報出著火地點、著火介質、火勢情況等,同時立即匯報生技部調度室和車間負責人,生技部調度室和車間負責人,組織義務消防隊員到現場滅火,并指派專人引領消防車到現場滅火。 2.2.2 調度室接到電器著火事故的通知后,應立即通知相關人員采取應急措施。如:設置安全標識牌、警戒線,事故現場的緊急疏散等等。并根據現場著火事故的嚴重程度,應及時通知相關部門、科室/車間,聯系、協調,對現場進行戒嚴和救護,如果著火后傷及人身,生技部當班調度人員應迅速通知醫院、公安處世哲學及時趕赴現場救人。 2.2.3 事故現場由保衛科負責配合公安處設立警戒線,由廠安保科、辦公室協助險區內人員的撤離、布崗,疏通搶險通道。 2.2.4 滅火時嚴禁使用水撲救。滅火后,查明原因處理后再恢復生產。 2.3 人身傷害事故 2.3.1 事故類型:各類事故造成現場人員傷害。 2.3.2 危害因素分析:現場出現的各類事故造成人員受傷,如各類外傷、內傷、中毒、窒息、休克、昏迷、死亡。 2.3.3 應急救援措施: 2.3.3.1 發生事故造成人員受傷后,首先搶救生命,現場緊急抗休克治療,保持傷員呼吸道暢通,給氧吸入。 2.3.3.2 對呼吸、心跳停止傷員進行現場急救 a)口對口呼吸法: 跪在患者一側,一手托脖,一手捏鼻孔,深吸一口氣,再對患者的口吹氣,松口,靠患者胸腔回縮呼吸,再吸氣,再吹氣,反復進行。吹氣用2秒,患者呼氣用3秒,一般以搶救者的自然速度即可。 b)胸外心臟擠壓 方法:確定按壓點:胸骨下部1/3處心口窩上方尖狀軟骨上二指橫處,也就是心臟的部位。兩手扣住掌指向下,壓下3-4cm,反復進行,每秒1次。應配合人工呼吸連續擠壓,直到復蘇。 配合人工呼吸法的做法是:一人搶救,先吹氣2次,再按壓15次;兩人搶救,按壓5次,吹氣1次。 注意:吹氣時不可按壓。 2.3.3.3 燒、燙傷員急救 a)迅速脫離熱源,先用冷水沖淋或浸浴傷處,可止痛并中和余熱,減輕損害。 b)避免再損傷局部,傷處的衣、褲、襪之類應剪開取下,勿剝脫。轉運時傷處向上以免受壓。 c)減少污染,用清潔的被單、衣服等覆蓋創面或簡單包扎。 d)若發生呼吸道燒傷,須十分注意保持呼吸道通暢。必要時應及時切開氣管,給予氧吸入。 2.3.3.4 電擊傷傷員急救: a)切斷電源,輕癥傷員轉移至安全地點休息,嚴密觀察,防止遲發性假死狀態發生,必要時可服用小劑量安定藥。 b)對呼吸停止擔心博存在的傷員,應立即進行口對口人工呼吸,并應同時準備進行氣管插管正壓呼吸。心跳停止者,應進行胸外按摩,必要時進行胸內心臟按摩,但須注意人工呼吸與心臟按摩應長時間持續進行,直至確認好轉為止。 2.3.3.5 重大創傷的現場搶救及運轉 a)內臟損傷病人應盡量減少不必要的搬運和各種刺激,冬天要注意保暖,以免加重出血及休克的產生。 b)搬運脊柱損傷傷員要首先用與地面相的的木板擔架,由多人扶傷員軀干,使成一整體滾動法移至木板上,切忌一人抬頭,二人抬腿的搬運方法。 c)用車輛轉送傷員時,應有“足前頭后”平臥位,或是“與行車方向垂直”的平臥位,以免下坡或急剎車時影響顱腦流血。 2.3.3.6 事故發生后,現場第一發現人立即通知生技部調度室。調度室問清情況后立即通知安保科、分管廠長,必要時應通知有關領導和部門聯系救護車。 2.3.3.7 將受傷人員撤離現場,安置在開闊處等待車輛送醫院。同時保護好事故現場,為事故調查提供條件。 3 應急救援組織指揮機構 3.1 應急指揮部的組成 由廠長、生產技術部長、安環科、公司辦室、相關車間負責人組織應急救援指揮部。生產調度室是應急救援指揮部的常設機構。 3.2 指揮中心 指揮小組組長:生技部部長,負責應急救援的組織入救護。 指揮中心電話:6651588 3.3 指揮人員 車間分管主任,負責應急救援的組織與協調。 辦公電話:6651588 車間分管調度主任,負責應急救援的組織與協調。 3.4 相關部門 3.4.1 生技部 a)負責成立事故應急處理小組。 b)以調度室為信息本樞紐,負責對內、對外聯系,協調人員、車輛。 c)負責組織事故現場的應急處理。 d)負責組織人員清理事故現場,恢復生產。 e)負責苯泄漏、著火、爆炸等事故應急預案與響應計劃的演習及文件修訂。 3.4.2 安環科 a)負責組織對傷員進行急救。 b)負責組織協調煤氣防護站對煤氣中毒人員的現場搶救;配合部門將傷者送往醫院。 c)負責中毒事故應急預案與響應計劃的演習及文件修訂。 3.4.3 機電科 a)發生事故后,協調有關人員處理水、電、風、氣。 b)負責組織人員查明設備、設施損壞情況,組織人員搶修,恢復生產條件。 c)負責相關材資、物資的協調。 3.4.4 公司辦公室 負責車輛調度及后勤服務保障,必要時配合醫務部門將傷者送往醫院。 4 報警、通訊聯絡方式: 火警:119 (消防隊:2152119) 報警服務:110 5 人員緊急疏散、撤離 若事故較大,無法控制需立即撤離或在事故過程中撤離無關人員時 5.1 對于事故現場人員的撤離:采取邊搜救邊撤離的方式,由內到外撤離。對于搜救出來的傷者,按受傷程度進行現場醫治或立即轉交其他部門送醫院救治。 5.2 對于搶險搜救人員的撤離:采取2-3人一組,由內到外相互聯絡、相互通知分批撤離。有組織有秩序的疏散撤離。撤離后,按事先排好的小組編號進行清點報數,以免有人遺漏。 6 危險區的隔離 根據事故現場及有可能蔓延的情況,設立危險區。根據煤氣事故不同類型進行隔離,用事先備好的警戒線圈定危險區,禁止無關人員進入。對于其他危化品或影響到的其他危險物資需進行轉移、隔離,防止事故蔓延。 7 應急救援保障 7.1 由總指揮負責安排各部門職責,調動現有資源及裝備保障應急救援順利、有效的進行。 7.2 外部保障:若事故較大,本部門無法處理可向周圍單位或政府部門求救。 8 事故報告和現場保護 8.1 事故發生后,現場人員立即匯報生技部調度,簡要匯報事故發生的地點、事故發生的原因、人員傷亡情況、著火類別和火勢情況,生技部調度室立即向總調(如發生人員傷亡,并向安保科、醫院報告;如發生煤氣泄漏、人員中毒,并向安保科煤氣救護站報告;如發生火災,并向消防隊報告)及相關領導、有關科室報告。 8.2 各單位接到事故報告后,立即趕赴現場組織搶救傷員和保護財產,采取措施防止事故擴大。在進行搶救工作時應注意保護事故現場,防止無關人員進入危險區域,保障整個應急處理過程的有序進行;未經主管部門允許,事故現場不得清理。因搶險救護必須移動現場物件時,要做好標記,移動前妥善保留影像資料。 8.3 發生單位能夠控制的事故時,積極采取必要的措施防止事故擴大。 10.8小結 苯為本評價的環境風險評價因子;且上述評價因子的罐區儲量能夠構成重大危險源。 根據源項分析,液體苯爆炸為最大可信事故,預測事故為因泄漏引起的液態苯氣化揮發也將對周圍環境空氣質量造成影響,爆炸的危害范圍為事故發生源強半徑13m范圍內。此范圍內的人口分布數量為0,在事故發生后,應緊急監測,并組織周圍人群撤離。 通過計算,本項目風險值低于化工行業統計的RL值,事故風險能夠達到可接受水平。 10.9建議 廠區內設置風向標,為緊急撤離提供風向依據;在罐區周圍明確標準火源警戒限范圍。第十一章 公眾參與 11.1公眾參與的目的 任何工程的建設都會對周圍的自然環境和社會環境產生有利或不利的影響,直接或間接影響鄰近地區公眾的利益。在建設項目環境影響評價的過程中導入公眾意見調查,目的是讓公眾了解該項目;通過了解公眾對本工程建設的意見、要求和看法,從而在環境影響評價中能夠全面綜合考慮公眾的意見,吸收有益的建議,使項目的規劃設計更趨完善與合理,制定的環保措施更符合環境保護和經濟協調發展的要求,從而達到可持續發展的目的。 11.2公眾參與調查概況 為了充分了解項目所在地周邊地區各部門和群眾的對該項目的意見,評價單位于現狀調查期間(2007.05),在項目所在地周邊進行了公眾參與調查。調查采用戶級或個人訪談的形式,調查對象主要是周邊居民和工作人員等,整個調查過程嚴謹、細致,提高了周邊居民的環保意識。 11.3公眾參與的內容和方式 11.3.1 調查方式 本次建設項目環境影響評價的公眾參與調查方式采用調查問卷的形式,調查公眾對本工程的意見和建議,調查時由調查人員將印好的調查表隨機發到被調查人員手中,當場填寫,由調查人員收回,統計分析以填寫完成的調查表為依據。 在調查過程中,為了使公眾對擬建項目有所了解,并做出公正合理的決定,調查人員對調查對象提出的疑問及對項目的不解之處,盡可能的給予詳盡的解答。公眾參與調查表詳見表11—1。 11.3.2 調查內容 本次公眾調查的內容包括: ⑴向公眾介紹建設項目的簡要工程內容、建設規模和選址方案等; ⑵向公眾闡述本工程的主要環境問題,介紹擬采取的環保措施; ⑶了解公眾對該工程建設及其帶來的環境影響和減緩措施的建議、要求等。 公眾參與調查表 一、工程概況 山東固德化工有限公司是從事化工產品深加工的精細化工企業。其原料為煤焦油,主要產品為改質瀝青、炭黑油、燃料油、工業萘、一輕油、二輕油、洗油、工業蒽、粗酚,廣泛用于建材、橡膠、碳素行業,在國內市場供不應求。山東固德化工有限公司擬投資1.96億元擴建20萬噸/年煤焦油加工項目。項目實施投產后,年銷售額為67330.96萬元,可實現年利潤9122.34萬元。并可解決當地一部分勞動力就業問題,帶動地方經濟發展。 二、環境影響 1、廢氣:工藝廢氣主要有苯可溶物、 B[a]P、非甲烷總烴等,加熱爐排放的煙塵和SO2。可能會對周邊環境及居民有不利影響。 2、噪聲:生產過程中產生的生產設備噪聲。 3、 廢水:焦油在加工前脫水得到的廢水。原料帶入水。化驗室洗手池所排廢水。工藝蒸汽冷凝水。 4、 固廢:焦油脫渣時產生的焦油渣、洗油加工過程中的酸焦油、加熱爐產生的爐渣以及廢水處理裝置產生的浮渣和活性污泥。 三、可能采取的環保措施 1.廢氣:加熱爐排放的煙塵和SO2,采取燃低硫煤、新上除塵設施,保證廢氣處理達標后,通過排氣筒排放。苯可溶物、 B[a]P 、非甲烷總烴等的有機廢氣收集后經廢氣凈化系統凈化后進入鍋爐或管式爐燃燒等措施控制其排放量,并設衛生防護距離。 2.噪聲:選用低噪聲的設備,對高噪音的設備采用安裝消聲器及隔聲罩等措施。 3.廢水:生產廢水與生活污水由廠內廢水處理設施處理達標后排放。 4.固廢:爐渣對外簽訂外售協議。焦油渣摻入煤中焚燒,廢酸與酸焦油與處理后進入廠內廢水處理設施處理達標后排放。 請您如實回答下列問題,在您認同的答案符號上化“√”。 1)您的年齡: A <20歲 B 20~30歲 C 30~40歲 D 40~50歲 E 50-60歲 F >60歲 2)您的職業: A 干部 B 農民 C 學生 D 工人 E 其他 3)您的文化程度: A 高中以下 B 高中或中專 C 大專 D 大學本科及以上 4)您的住址: A 廠址周圍1公里內 B 距離廠址1~5公里 C 距離廠址5公里以外 5) 您認為當地環境質量狀況如何? A 很好 B 一般 C 不好 6) 您認為當地最主要的環境問題有哪些?(可多選) A 大氣污染 B 地表水污染 C 地下水污染 D 噪聲污染 7) 您認為山東固德化工有限公司現有工程對周圍環境的影響如何? A 有一定影響 B 嚴重影響 C 影響不大 9) 您認為該項目能否提高當地的社會經濟發展、增加就業機會? A 能 B不能 C 無所謂 10)您是否贊同該項目在此建設? A贊同 B不贊同 C無所謂 11)您認為該項目對周圍的環境質量有何影響? A 有改善 B 無改善 C 變化不大 D 會變壞 12)您認為該項目建設后對當地環境影響最大的是什么? A 大氣污染 B 地表水污染 C 地下水污染 D 噪聲污染 13)您對該項目建設有何意見或建議? 11.4 公眾參與的調查結果統計與分析 11.4.1 調查對象情況 本次共發放調查問卷100份,收回100份,回收率100%。被調查人員主要是周圍的工人、農民,被調查人員年齡段<20歲的為0;20-30歲占總人數的15%,30-40歲占總人數的35%;40-50歲占總人數的25%,50-60歲占總人數的25%,60以上的占總人數的0%。被調查人員的詳細情況見表11-2。 表11-2 調查對象基本情況 調查內容 分類 人數(人) 占回收問卷人數的比例(%) 年齡 <20 0 0% 20-30 15 15% 30-40 35 35% 40-50 25 25% 50-60 25 25% 60以上 0 0% 職業 工人 43 43% 農民 35 35% 干部 10 10% 學生 7 7% 其他 5 5% 文化程度 高中以下 50 50% 高中或中專 35 35% 大專以上 10 10% 大學本科及以上 5 5% 住址 廠址周圍1km范圍 62 76% 距離廠址1~5公里 24 24% 廠址周圍5km范圍 14 14% 11.4.2公眾觀點統計 公眾參與調查情況統計分析詳見表11—3。 表11-3 公眾參與調查統計結果 序號 調 查 內 容 選 項 比例(%) 備 注 1 您認為當地環境質量狀況如何? 很好 0 一般 66 不好 34 2 您認為當地最主要的環境問題有哪些?(可多選) 大氣污染 42 地表水污染 30 地下水污染 21 噪聲污染 7 3 您認為山東固德化工有限公司現有工程對周圍環境的影響如何? 有一定影響 58 嚴重影響 1 影響不大 41 4 是否贊同項目在此建設 贊同 73 不贊同 3 無所謂 24 5 項目建設是否有利于提高本地區的經濟發展 非常有利 80 一般 15 不利于 0 不知道 0 6 您認為該項目對周圍的環境質量有何影響? 有改善 30 選項不 止一個 無改善 48 變化不大 20 會變壞 2 7 您認為該項目建設后對當地環境影響最大的是什么? 大氣污染 56 選項不 止一個 地表水污染 36 地下水污染 6 噪聲污染 2 8 您對該項目建設有何意見或建議? 11.5公眾意見與建議 根據調查的情況,歸納出的公眾意見主要有以下幾點。 ⑴大多數人支持本工程的建設,認為有利于地區的經濟發展; ⑵被調查的部分人不知道本項目在建設,其余人也只是有所聽說,因此他們對項目的具體情況不是很了解。因此建議通過新聞媒體、廣播、宣傳欄等形式對本項目以及企業情況、企業管理者對環境保護的承諾進行宣傳,使民眾了解本項目的內容,這樣不僅在項目建設中可以得到民眾的理解和支持,同時本項目的污染防治工作還可以得到民眾的監督,使本項目發揮更好的環境效益和社會效益。 ⑶本項目投產后民眾普遍擔心的環境問題是廢水和廢氣對環境的污染,大部分被調查人要求加強污染防治和嚴格生產管理。 ⑷大多數人認為項目營運期主要的環境影響是工藝廢氣和廢水,均希望工程建成后企業自身要加強管理,有關職能部門要加強監督力度,杜絕“污染事故”及“擾民事件”的發生; ⑸希望工程的建設遵循國家的有關規定,嚴格執行環保部門的“三同時”要求,對工程建設和運營可能帶來的不利影響均表示要求治理,要做好環境保護工作,盡量降低對周邊環境的影響,使對環境的負效應減到最低程度。 11.6公眾參與小結 對公眾的意見,設計單位、建設單位都給予十分的重視。對于本項目可能帶來的環境問題,環境評價單位已提出了相應的環保措施,進一步的建議如下: ⑴在本項目的設計與施工階段,要廣泛聽取各方面的意見,及時采納他們提出的合理的、可行的意見; ⑵在項目建設過程中要充分考慮項目周邊的地理情況和環境狀況,合理地利用土地,優化建筑布局; ⑶要求項目建設單位在建設過程中,遵循國家的有關規定,嚴格執行環保部門的“三同時”要求,對環評報告書中提出的環保措施應予以落實,并且要做好施工期間的環境保護工作,把對環境的負面影響降到最低程度; ⑷項目建成后要加強營運期的監督和管理工作,妥善處理生產過程中產生的污染物,盡可能減少對周圍居民的影響。 ⑸對于不贊同本項目在此建設的調查者,他們住在三山村,他們認為該項目所在地離他們的居住地太近了。由于工業園區內對本項目1000m范圍內的居民有搬遷計劃,該項目建成投產之前,三山村能搬遷到口鎮以北,所以該項目建成投產后對三山村基本無影響,所以經綜合考慮后,認為他們的意見可以不采納。 表11-4 第一次公示——建設單位及環評單位信息 建設單位名稱及概要 山東固德化工有限公司項目計劃投資1.96億元。共占地61500平方米,其中綠化面積18450平方米,占總面積的30%。公司職工人數120人,年工作日300天,三班制運行生產。產品規模:20萬噸/年焦油加工項目 建設單位名稱及聯系方式 山東固德化工有限公司 聯系人:劉春道,聯系電話:0634-6651566 環境影響評價機構的名稱和聯系方式 山東農業大學環境科學研究所,地址:泰安市岱宗大街61號,郵編:271018,聯系電話:0538-8242549,聯系人:王玉軍,Email:wangyj@sdau.edu.cn。 環境影響評價的工作程序和主要工作內容 工作程序:接受委托 了解工程情況 征詢有關部門意見 編制環境影響評價方案、開展工作 進行環境背景調查 環境質量現狀監測 大氣、噪聲、水、生態環境影響分析 公眾參與 項目環保可行性及減緩措施 編制環境影響報告書。 工作內容:環境現狀調查、工程分析、大氣、水、噪聲、生態、施工期環境影響分析、污染防治措施技術經濟論證、環境管理及監測計劃、環境影響評價結論。 征求公眾意見的主要事項 ①項目建設區附近的環境狀況及主要污染因素②項目建設期和運營期對環境的影響③項目建成后對周圍環境質量的改善情況 公眾提出意見的主要方式 公眾可直接通過電話、書信、電子郵件等向建設單位和評價單位提出意見。 表11-5 第二次公示——環境影響評價簡本概況 建設項目情況 山東固德化工有限公司項目計劃投資1.96億元。共占地61500平方米,其中綠化面積18450平方米,占總面積的30%。公司職工人數120人,年工作日300天,三班制運行生產。產品規模:20萬噸/年焦油加工項目 環境影響 污染因子:廢水、廢氣、噪聲、原料及產品的儲存。 廢氣:工藝廢氣主要有苯可溶物、 B[a]P、非甲烷總烴等,加熱爐排放的煙塵和SO2。可能會對周邊環境及居民有不利影響。 噪聲:生產過程中產生的生產設備噪聲。 廢水:焦油在加工前脫水得到的廢水。原料帶入水。化驗室洗手池所排廢水。工藝蒸汽冷凝水。 固廢:焦油脫渣時產生的焦油渣、洗油加工過程中的酸焦油、加熱爐產生的爐渣以及廢水處理裝置產生的浮渣和活性污泥。 環境影響減緩措施 在運營期,生產廢水和生活污水經廠內廢水處理設施處理達標后排放;加熱爐排放的煙塵和SO2,采取燃低硫煤、新上除塵設施,保證廢氣處理達標后,通過排氣筒排放。苯可溶物、 B[a]P 、非甲烷總烴等的工藝有機廢氣收集后經廢氣凈化系統凈化后進入鍋爐或管式爐燃燒等措施控制其排放量,并設衛生防護距離。車間設備中風機、泵等產生較大的噪聲,采取隔聲、消聲措施后對周圍環境影響較小。爐渣對外簽訂外售協議。焦油渣摻入煤中焚燒,廢酸與酸焦油與處理后進入廠內廢水處理設施處理達標后排放。生活垃圾運往城市垃圾處理場填埋。對運營期存在的環境風險,從強化人員培訓、規范生產操作、儲存等規章制度、制定應急預案等方面降低環境風險發生的可能性。 環境影響評價結論 各污染因子在采取相應措施后對周圍環境不會有大的影響。 公眾查閱環境影響報告書簡本的方式和期限,以及索取補充信息的方式和期限 1.自公示之日起10日內,建設單位或受委托的環境影響報告書編制單位為公眾提供相關資料查詢服務。 2.公眾對建設項目有環境保護意見的,可自公示之日起10內,向建設項目單位或環境影響報告編制單位提出,也可將書面意見另外抄送當地環境保護行政主管部門。 征求公眾意見的范圍和主要事項 ①項目建設區附近的環境狀況及主要污染因素②項目建設期和運營期對環境的影響③項目建成后對周圍環境質量的改善情況 征求公眾意見的具體形式 公眾可直接通過電話、書信、電子郵件等向建設單位和評價單位提出意見。 公眾提出意見的起止時間 自公示之日起10日內 第十二章 清潔生產分析 12.1清潔生產 清潔生產是一種新的創造性思想,它將污染預防的戰略持續應用于生產過程產品和服務中,以減少人類的風險。追求的目標是生產過程和產品設計和開發以及服務過程,充分提高效率,減少污染物的產生,從而達到環境效益和經濟效益相統一這一理想的環保目標。那些技術落后設備陳舊,產污量大的項目因不符合清潔生產的要求而被否定。 《中華人民共和國清潔生產促進法》第十八條明確規定:新、改、擴建項目應進行環境影響評價,對原料使用、資源消耗、資源綜合利用以及污染物產生與處置等進行分析論證,優先采用資源利用率高以及污染物產生量少的清潔生產技術、工藝和設備。 根據國家環保局[環控(1997)232號]“關于印發國家環保局關于推行清潔生產若干意見的通知” 的要求,通知明確提出建設項目的環境影響評價應包括清潔生產的內容。要求(1)項目建議書階段,要對工藝和產品是否符合清潔生產要求提出初評。(2)項目可行性研究階段,要對重點原料選用、生產工藝和技術改進、產品等方案進行評價,最大限度地減少技術和產品的環境風險。(3)對于使用限期淘汰的落后工藝和設備不符合清潔生產要求的建設項目,環境保護主管部門不得批準其項目環境影響報告書。(4)所提出的清潔生產措施要與主體工程“同時設計、同時施工、同時投產”。 將清潔生產的思想引入環評工作,以此強化工程分析,可大大提高環評質量。對于建設項目而言,可以減輕建設項目的末端處理負擔,提高建設項目的市場競爭力以及降低建設項目的環境責任風險。 清潔生產分析是基于對生產全過程廢物減量化、資源化、無害化的技術、措施或方案分析。分析的基礎是對項目物料平衡和水平衡分析,指標評價時不僅要考慮污染物濃度,還要考慮攜帶污染物的介質形態和數量。其評價對象重在生產過程,而非生產末端。 12.2清潔生產分析 12.2.1評價指標及評價 1)原材料評價指標 原材料評價指標中包括原材料毒性、原材料取得的生態影響、原材料取得過程、原材料可再生性、能源強度、可回收利用性等。根據本項目特點,該項目原料為購買的成品,不存在生產問題。 2)產品評價指標 產品評價指標主要指產品在銷售、使用過程、使用壽命、報廢后處置等。根據本項目特點,該項目的產品可作為其它生產單位原料,不存在產品環境問題。 3)資源評價指標 本項目資源評價指標主要指生產過程中資源消耗量、單位產品耗水量、能耗、其它物耗等。根據本項目特點,該項目消耗的資源主要有無水煤焦油、煤碳、水,能耗主要是設備運行的電耗,物耗主要是原材料。通過工程分析可知,該項目耗水量較少,冷卻水經冷卻后循環使用不排放;所有原料均可轉化為產品,只有少量不可避免的揮發損失,基本符合清潔生產要求。生產過程中采用較好的冷卻方式,減少物料揮發損失是改進的方向。 4)污染物產生評價指標 本項目污染物產生評價指標中主要排放少量廢氣,少量固體廢物,少量生產廢水,污染物排放強度較小。污染物主要為廢氣污染物,一為貯槽自然揮發。二為加熱爐排放的廢氣,廢氣排放指標主要為煙塵與二氧化硫。本項目加熱爐廢氣處理擬上旋風除塵設施,煙塵和二氧化硫排放均不超標。 5)生產工藝先進性評價指標 本項目采用清華大學開發的常減壓精餾工藝進行焦油的分離及雙爐雙塔生產工業萘、四爐四塔生產甲基萘和工業苊餾分、氣相催化氧化合成1,8-萘酐及減壓連續熱聚合生產改質瀝青等技術,工藝先進,技術成熟,產品收率高,質量好,生產成本低。 采用常減壓焦油蒸餾工藝及導熱油保溫和余熱利用,三廢排放量小,物料蒸餾分離較傳統蒸餾更徹底,效率高。廢物產生少,屬清潔生產工藝。 6)環保法規執行情況指標 本項目要嚴格執行“三同時”制度,按環保部門的有關批復,落實污染治理措施。 7)生產管理指標 對生產過程中物料消耗、運行規程、產品質量、安全生產、應急措施等有考核與記錄。 8)勞動保護、安全衛生指標 對防止中毒、安全操作等有嚴格的管理要求,操作環境符合工業企業設計衛生標準等要求,廢氣、噪聲、廢水有處理設施。 12.2.2從污染物的排放情況分析 本工程大氣污染物主要有煙(粉)塵、SO2、B[a]P、瀝青煙、苯類、酚等,采用治理措施后均可達到相應排放標準。水環境污染物主要有CODcr、NH3-N、石油類、揮發酚、SS,其生產工藝廢水包括焦油脫水、輕油、酚油油水分離器、酚鹽蒸吹、初期雨水、煤氣發生爐制備軟水排污、化驗室洗手池排水。 固體廢物全部綜合利用,綜合利用處置率為100%。 鑒于上述情況,本工程污染物排放處于全國煤焦油加工行業先進水平。 12.2.3原輔材料,能源消耗情況分析 根據工程分析,擴建工程能源消耗見表12-1。 表12-1 擴建工程能源消耗統計表 序號 名稱 單位 實物消耗 折標準煤(t) 1 水 m3/a 33600 8.63 2 燃煤 t/a 576000 59045 3 電 KWh/a 1.44×106 596.16 4 合計 59649 5 單位產品能耗 標準煤t/t產品 29600 0.29 根據收集的資料全國中小型(10萬t/a以下)煤焦油的單位產品消耗能量折標準煤為0.29t(標準煤),故本改擴建工程處于平均水平,按清潔生產等級評價為一般水平等級。 12.2.4節能、節水及減污分析 12.2.4.1節能措施 節能降耗是國家的產業政策,也是企業在市場經濟中降低生產成本,提高經濟效益的一項根本措施。擬建工程在設計中對生產技術方案、設備選型等各個方面均實施了節能降耗措施。 合理擬定熱力系統,盡量縮短管線長度、管線路徑經過優選,使阻力盡量小,以減少壓降,提高管道效率。 合理確定電纜截面及走向,進行優化設計,減少電能損耗,采用低耗節能變壓器。 循環水系統設置膠球清洗裝置,以提高機組熱經濟性。 設備合理選型匹配運轉。 12.2.4.2 節水措施 循環冷卻水全部循環使用,不外排;生活污水處理達標后用于綠化,減少了新鮮水的用量,節約了水資源。 12.2.4.3 減污 循環冷卻水全部循環使用,不外排;生產廢水和生活污水經廠內廢水處理設施處理達標后排放。 加熱爐采用煤氣,從源頭減少了煙氣污染物的排放達標。 采用煤氣發生爐,減少了生產環節粉塵的產生。 設備選擇先進的低噪聲設備,采取減振、隔聲、消聲、吸聲等噪聲控制措施,減輕了噪聲源對廠內外環境的影響。 12.3清潔生產分析結論 綜合以上評價,該工程從原輔材料、產品、工藝系統、設備、工藝設計到產、排污情況充分考慮了節能降耗和環境保護,基本符合清潔生產要求。第十三章 環境管理與監測計劃 為了保證項目完成后各項環境治理、環境管理措施的實施,使各種污染物的排放達到國家標準的要求,建設項目建成投產后提高企業的管理水平,適應現代企業制度的要求,要在廠區內設有專門的環境管理人員,建立專門的環境監測機構進行環境監測。 13.1環境管理 13.1.1環保機構設置 根據項目特點,在項目投產后滿足全廠環境保護工作的實際需要,由生產副總經理全面負責全廠的環境保護工作,目前廠內設置了安環部,有主任1人和技術人員1人,安環部下還應設環保監測站,配置1-2名監測和環保統計人員。 上述人員中需配備環境工程、分析化學、化工專業的技術人員作為環境管理和監測人員,負責全廠的環境管理和監測工作。 全廠環境管理機構框圖如下: 圖13-1 全廠環境管理機構 3.1.2主要職責 3.1.2.1管理人員職責: 1、根據萊蕪市區域環境容量和環境目標,編制企業環境保護規劃和計劃,并作為企業生產目標的一個內容,納入企業的生產發展規劃和計劃; 2、制定企業環境保護考核指標和本企業各污染源的排放標準,同生產指標一樣進行考核,環境保護考核指標可采用主要污染物排放合格率和主要污染物排放量兩項指標; 3、組織污染調查,查清和掌握污染狀況,建立污染源檔案,處理污染事故并提出改進措施 4、建立環境監測組織與制度,對污染源進行監督; 5、按照環境保護統計年報制度、排污申報登記制度做好環境統計的基礎工作和排污申報登記工作; 6、加強技術改造和擴建項目的管理、監督,執行環境影響評價制度和“三同時”制度 ,嚴格控制新污染; 7、組織開展環境科學技術研究,積極試驗和應用防治污染的新工藝、新技術,實行“清潔生產”、“資源綜合利用”和“生產全過程污染控制”; 8、建立和健全企業的環境管理機構,制定環境保護的規章制度,并經常督促檢查; 9、正確選擇防治污染的設備,建立和健全環境保護設備管理制度和管理措施,使設備正常運行符合設計規定的技術經濟指標; 10、開展環境保護與“清潔生產”的宣傳教育,提高企業各級管理干部和廣大職工的環保知識水平,增強環境意識,調動廣大職工保護環境的積極性。 3.1.2.2環境監測人員的職責: 1、監測人員必須持證上崗,對所提供的各種環境監測數據負責; 2、監測人員對環境監測數據、資料應嚴格執行保密制度,任何監測資料、監測報告在向外提供或向外公開發表前,須征領導同意; 3、監測人員對導致環境污染或破壞環境質量的行為有權進行現場監測和監督,并有權向總經理或上一級有關部門直接反映情況,提出處理意見; 4、監測人員應了解煤焦油提煉生產工藝,不斷提高業務素質,接受上級考核。 3.1.2.3規章制度和技術檔案管理 環境管理規章制度是環境管理的基礎,完善的規章制度能使工作做到有章可循,避免各類環境污染事故的發生,從而保證本廠環保工作真正落到實處。本廠需要建立健全并認真執行下列各種規章制度。 1、規章制度 環境保護管理制度; 環境污染防治設施管理規定; 環境保護監測規定; 環境保護獎懲制度; 環境污染事故管理制度; 環境管理崗位責任制; 鍋爐,蒸餾釜加熱爐煙氣脫硫除塵器、廢水焚燒爐、瀝青煙治理、固體廢物處置管理規章制度; 環境監測質量保證制度; 實驗室實驗操作規定及安全規程; 精密儀器使用維護保養及檢驗制度; 崗位責任制及獎懲制度; 監測報告填報制度。 2、技術資料檔案管理制度 建立健全技術資料檔案管理制度,并逐步建立健全下列技術資料檔案及系統圖表: 地表水、地下水的水文地質資料; 當地氣象資料; 污染防治設施及技術改進資料; 污染調查等技術檔案、環境監測及評價資料,污染指標考核資料; 監測儀器使用說明書及校驗證書; 本廠污染事故的記實材料; “三廢”排放系統圖; “三廢”排放采樣監測點及噪聲監測點布點圖; 本廠污染物排放動態圖表。 3.1.2.4環境管理計劃 環境管理計劃要在充分了解行業生產特點,掌握本企業建設、生產過程的環境特殊性,抓住環境管理中易出現薄弱環節的基礎上,制定行之有效的環境管理計劃,使環境管理工作滲透到企業管理的各個環節,貫穿于生產的全過程。 施工階段環境管理工作主要內容: 該階段的環保內容主要是保護現場周圍的環境,防止對自然環境造成不應有的破壞,防止和減輕粉塵、噪聲等對周圍居民區的污染和危害,項目竣工后,施工單位應該修整和復原在建設過程中受到破壞的環境。 試生產驗收階段環境管理工作主要內容: 項目建成以后,建設單位向環保部門交試運行申請報告,接受環保部門組織的審查,以便環保部門確定能否試運行。建設單位應認真貫徹執行“三同時”制度,環保工程和主體工程要同時投入試運行,其污染物的排放必須達到國家或地方規定的標準。建設項目在正式投產或使用前,建設單位必須向負責審批的環保部門和行業主管部門提交“環境保護工程竣工申請報告”及“監測報告”和“竣工驗收報告”,說明環保設施的運行情況、治理的效果以及達到的標準等,經環保審批部門組織環保設施驗收合格,并審批“環境保護工程竣工驗收申請報告”后方可正式投入生產或使用。 生產運行階段環境管理工作主要內容: 該階段的主要工作內容包括定期或不定期監督檢查企業環保設施的執行情況、運行情況以及污染物的監測工作。另外,企業在嚴格進行環境管理的同時還應按照國家排污口規范的要求,在“三廢”及噪聲排放點設置明顯的標志,標志的設置應執行《環境保護圖形標志排放口》(GB15562.1-1995)、《環境保護圖形標志固體廢物貯存(處置)場》(GB15562.2-1995)中有關規定。 排放口圖形標志見表13-1。 表12.1-1 排放口圖形標志 排放口 廢水排口 廢氣排口 噪聲源 固體廢物堆場 圖形符號 背景顏色 綠 色 圖形顏色 白 色 設立危險化學品警告標志。 13.2環境監測計劃 該項目建設后委托當地環保部門負責全廠的環境監測工作,可不配備監測儀器。 13.2.1 監測范圍 對大氣污染源、水污染源、噪聲進行監測,主要監測各污染源的污染物排放情況及排污動態。 13.2.2監測項目 (1)環境空氣污染源:PM10、SO2、瀝青煙、B[a]P、苯類、非甲烷總烴、惡臭等。 (2)噪聲:辦公區、廠界噪聲和主要關心點噪聲。 (3)污水:pH、COD、BOD5、SS、揮發酚、CN-、石油類、S2-、NH3-N 13.2.3監測布點 1.環境監測布點 環境空氣監測點設在廠辦公樓前,生產區中心,下水河村。 環境噪聲監測點設在工業場地中心、風機場地、廠界四周各布置一個點。關心點設在下水河村。 無組織排放監控點:廠界外10m范圍內上風向設1個點,下風向1個監測點,上述兩個監測點建議設為例行監測點。 2.污染源監測布點 廢氣監測點:設在鍋爐房煙囪、加熱爐煙囪,瀝青煙排放口處,具體位置按監測規范確定。 噪聲監測點:設在蒸餾廠房外1m處,工業萘蒸餾車間外1m處,鍋爐房和加熱爐風機外1m處。 污水監測點:設在廠區總排口。 12.2.4監測頻率 環境空氣監測每半年進行一次,監測每期連續3天。監測時間可選在一月和七月的中旬。 工業場地、廠界噪聲每季度進行一次監測,每次晝夜各監測一天,產生噪聲設備每月監測一次。 污水監測每季度進行一次。 13.3綠化規劃 綠化的原則:辦公區應該設置衛生防護帶;噪聲較強的車間與較安靜的車間應設置隔聲帶。 綠化要求:綠化的樹種主要為喬木,配以灌木和花卉等。第十四章 施工期環境影響分析 山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目,距西南方向的三山村260米,距南部方向的下水河村約1000米,廠四周為農田,由于施工規模不大,本處只做簡要影響分析。 14.1項目建設對環境的影響分析 14.1.1工程征地的影響 山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目用地為現山東固德化工有限公司老廠區以北的空地,地勢呈北高南低、西高東低緩坡,少有起伏。 14.1.2對交通的影響 該工程建設在萊蕪市萊城區口鎮北,周圍村莊主要為西南300米的三山村,周圍道路交通便利,道路寬闊平整,便于運輸,有利于工程施工,但將使附近道路交通量增加,若運輸車輛有灑落物使道路路況變差而影響交通。施工對交通的影響主要為車輛裝載過多沿途撒、漏及車輛沾滿泥土導致運輸公路上布滿泥土,隨車輛碾壓而起塵,會影響市容和景觀。運輸揚塵一般在道路兩側30m的范圍,揚塵因路而異,土路比水泥路揚塵高2—3倍。 14.1.3施工作業對環境的影響 ●施工揚塵對環境的影響 工程施工期間,建筑物場地挖掘的泥土、管道埋設等堆放在施工現場。起風時以及車輛過往,會造成塵土飛揚,使周圍環境空氣中TSP含量增加,使附近的建筑物、植物等蒙上塵土,給附近村落環境的整潔帶來一定影響。降水時,地表徑流可使泥土隨水流失,由于雨水的沖刷以及車輛輾壓,使施工現場變得泥濘不堪,交通不便,也可使周圍道路受到影響,根據施工場地地質資料與當地氣候條件,只要使泥土保持一定的濕度,堆土起塵量不會很大。場地內道路上的泥土由于車輛的影響,起塵量將很大,應及時清掃或灑水以減少起塵量。揚塵的排放量與施工場地的面積和施工活動頻率成比例的,與土壤原泥沙顆粒含量成正式,同時與當地氣象條件如風速、濕度、日照等有關。目的尚無充分的實驗數據來推導揚塵的排放量。美國環境保護局空氣污染物排放和控制手冊提出的建筑施工操作的近似排放因子是每個作業活動月每英畝建設面積排塵1.2t。此數據適用于具有中等活動頻率、泥沙含量適中和半干旱氣候條件下的施工工地。據此粗略估算,單位建設面積施工揚塵的排放量為10g/d·m2,該項目施工揚塵排放量約0.01t/d。 各種作業設備產生的揚塵落差一般在1-4m左右,明顯影響的范圍在100m內。 施工場地內原有的樹木及自然植被將被保護,項目分期建設,分期綠化,不會造成水土流失。 總上所述,施工期主要環境空氣污染物為施工揚塵,施工揚塵污染源屬于無組織面源,且排放源高度一般約4m以下,施工揚塵對環境的污染范圍較小,施工揚塵對下風向的影響隨距離的增加而下降。施工揚塵一般對施工現場下風各100范圍內的環境空氣有較明顯影響。 ●噪聲對環境的影響 按建筑施工場界噪聲限值,施工過程可分為土方、基礎、結構和裝修4個階段。這4個階段所占施工時間比例不同,采用的施工機械不同,噪聲污染程度不同,各階段有其獨特的噪聲特性。 (1)土方工程階段 土方工程階段的主要噪聲源是挖掘機、推土機、裝載機、翻斗車以及各種運輸車輛。這類施工機械絕大部分是移動性聲源,但位移區域較小。幾種聲源的聲功率級范圍在100—110dB(A),噪聲排放屬間歇性排放,無明顯的指向性。 (2)基礎施工階段 基礎施工階段的主要噪聲是風鎬、移動式空壓機等。這些噪聲源基本上是一些固定源。 (3)結構施工階段 結構施工階段使用的設備品種較多,主要聲源有吊車、塔式吊車、運輸平臺、施工電梯等;結構工程設備如混凝土攪拌機、振搗棒、水泥攪拌機和運輸車輛等;結構施工一般輔助設備如電鋸、砂輪機等,噪聲多為機械撞擊聲。聲功率級范圍在95——110dB(A)。 (4)裝修階段 裝修階段一般占總施工時間比例較長,但聲源數量較少,主要噪聲源包括空壓機、砂輪機、吊車、切割機等。聲源的聲功率95dB(A)左右。 從施工噪聲源聲功率級和工作時間來看,施工各階段的主要噪聲源見表14-1。 表14-1 施工各階段主要噪聲源強表 施工階段 主要噪聲源 聲功率級dB(A) 土方工程階段 挖掘機、推土機、裝載機以及各種運輸車輛 100—110 基礎施工階段 風鎬、移動式空壓機等 110—130 結構施工階段 混凝土攪拌機、振搗棒、水泥攪拌機和運輸車輛等 95—110 裝修階段 空壓機、砂輪機、電鉆、吊車、切割機等 85—95 施工期間的噪聲源主要是挖掘機、推土機、裝載機、混凝土攪拌機、運輸車輛、施工機械,常用的風動工具,如風鎬的聲壓級約為110dB(A),推土機、挖土機、塔吊為80-100dB(A)。由于現場施工分期分批進行,影響范圍不大。一期、二期工程表明,施工噪聲對周圍影響較小。場地中心周圍施工噪聲對外界不會產生影響,靠近場地邊界施工將對周圍環境產生輕微影響。 ●工地生活垃圾及建筑廢物對環境的影響 (1)固體廢棄物主要種類及組成 項目施工產生的建筑垃圾其組成為石頭、水泥塊、石灰、砂石、泥土等混合物,施工期的固體廢物還包括裝修房屋所帶來的建材垃圾,本項目垃圾較少。 (2)施工期固體廢物環境影響分析 施工期的建筑垃圾一部分采取場區內自行消化的方式處理,即利用所在工區的地形,用于平整場地。 從以上分析看出,項目施工期固體廢物不會對環境造成危害影響。 工程施工時,施工人員在工地臨時食宿將會產生部分生活垃圾,會影響施工區的環境衛生,尤其是在夏天,施工區的生活垃圾亂扔則導致蚊蠅孳生,容易使人染病,不僅對施工人員身體健康造成危害,同時也會對周圍居民的生活質量造成一定的影響;建筑廢物如玻璃、木條、鐵釘、石棉等若不妥善處理會對施工及將來校園綠化等帶來不良影響。 ●棄土對環境的影響 施工期間將可能暫時產生棄土,這些棄土在堆存、運輸、處理過程中都可能對環境產生影響。 車輛裝載過多導致沿程泥土散落,車輪沾滿泥土導致路況變差。睛天塵土飛揚,雨天路面泥濘,影響行人和車輛過往。并且運輸車輛的增加將使交通擁擠。棄土在降雨時可能造成局部水土流失問題。 若棄土處置不當,將影響土地利用及局部城區的整潔。 根據本項目特點,施工結束后基本無棄土。 14.2工程建設過程環境影響的緩解措施 14.2.1交通影響的緩解措施 建設單位在施工時,要設計臨時便道,分段施工,在盡可能短的時間內完成開挖、排管、回填工作。盡量避開高峰時間(如采取夜間施工,以保證白天暢通)。 挖出的泥土除作為回填土外,要及時運走,堆土應不能占用道路。 建筑材料及可能產生的棄土等的運輸車輛要加蓋蓬布,避免灑落。 14.2.2施工作業對環境影響的減緩措施 ●施工揚塵 為了減少施工揚塵對周圍環境的影響,施工中遇到刮風的情況,對棄土表面灑上一些水,防止揚塵,及時運走棄土,并在裝運過程中不要超載,確保裝土車沿途不灑落,車輛駛出工地前應將輪子的泥土清除干凈,防止沿程影響環境整潔,同時施工者應對工地門前的道路環境實行保潔制度,一旦有棄土、建材灑落,應及時清理。根據項目所處位置的環境概況,對施工期揚塵提出以下防治措施: (1)沿規劃邊界四周建1.5—2m高的防護墻,以降低揚塵的擴散; (2)根據主導風向、周圍居民區和工地的相對位置,對施工現場合理布局,建材堆場,混凝土攪拌場應盡量遠離村莊; (3)挖出的土石挖及建筑材料堆場用篷布覆蓋; (4)提高開挖速度,避開大風天氣作業,以減輕揚塵的飛揚; (5)降低施工機械操作過程中的落差; (6)對施工場地易起塵的場所、路段每天噴灑水2—3次,以防隨風起塵; (7)工程建設單位應會同有關部門編制運輸、裝卸防止揚塵產生的操作規范,嚴格按規范操作,控制揚塵的產生。規定運輸道路、運輸時間。規范應包括運輸車輛要完好、裝卸不宜過滿、對易起塵物料加蓋蓬布、控制車速、采取措施避免車輛帶泥現象;避免在行車高峰時運輸,建設單位應與運輸部門共同做好駕駛員的職業道德教育,按規定路線運輸,并不定期地檢查執行計劃情況。 (8)加強環境管理,施工單位應將有關環境污染控制列入承包括內容,在施工過程中有專人負責。 ●施工噪聲的控制 為了減少施工噪聲對周圍居民的影響,施工時及運輸物料時應盡合理安排施工時間與施工地點。要避開夜間及中午施工,若必須夜間施工又可能對周圍居民產生影響時,應對施工機械采取降噪措施,同時也可在工地周圍設立臨時的聲屏障,以保證居民區的環境質量。施工的噪聲設備具有數量多、噪聲高,生產現場有固定的工地和周期性移動的特征,因而其器材聲治理難聲大,一般需采取以下措施; (1)對聲源進行控制,使用低噪聲的建筑施工機械; (2)根據施工現場情況,對一些強噪聲源如混凝土攪拌機、吊車、運輸車輛的行駛路線作出合理規劃,使其噪聲對周圍居民的干擾減小到最低程度。 (3)對施工中的高噪聲設備,根據規定限制作業時間,減少夜間施工時間等。可根據工程進展情況,將高噪聲作業安排在晝間進行,從而減輕噪聲對周圍的干擾。 (4)盡可能減少施工中的撞擊、摩擦噪聲。施工期間,建筑施工場界噪聲應達到GB12523—9中的有關規定。 ●施工現場廢物處理 建設單位及工程承包單位應與當地環衛部門聯系,及時清理施工現場的生活廢棄物。對施工人員要加強崗位培訓教育,將生活及建筑廢棄物定點存放、及時清運,不隨意亂扔廢棄物,以保證環境衛生質量。 ●倡導文明施工 施工單位盡可能減少在施工過程中對周圍環境敏感點的影響,提倡文明施工,及時協調解決施工中對環境影響問題。 ●制定棄土處置及運輸計劃 建設單位在施工前要作好規劃,制定棄土處置計劃。總的原則應該將棄土在廠內全部消化掉,建設可充分利用地形與景觀的美化要求,就地處置,減少運輸量。若確需外運,要按規定路線運輸,按規定地點處置棄土和建筑垃圾,并不定期地檢查執行計劃情況。運輸車輛司機要作好崗位培訓。 ●水土流失的控制 現狀場地內有一定高差,在降雨量較大的期間施工時,有小量水土流失,施工時要進行場地處理,修建必要的分段攔土壩,采用覆蓋等方法局部固定棄土等。 14.3施工期環境管理 為搞好本項目施工期間環境管理,公司應設專職或兼職的環境管理人員,執行施工期有關環境保護方面的規定,搞好施工期的環境保護工作。 各機構單位均接受各級環保局的指導和檢查監督,共同做好環保工作。第十五章 環境經濟損益分析 環境經濟損益分析是從經濟學的角度來分析、預測建設項目的實施應體現經濟效益、社會效益和環境效益。本節的主要內容是確定環保措施的項目內容,統計分析環保措施投入的資金、運行費以及取得的環境、經濟效益,分析建設項目環保設施投資占項目總投資比例的合理性。 15.1 工程的社會效益 項目建成后,能促進本地區工業的發展,解決社會部分人員就業的問題,維持社會安定,具有良好的社會效益。該項目符合國家產業政策。 15.2 工程經濟效益分析 (一)市場調研 為應付變化多端的化工市場,結合多年來的工作經驗,建立健全了生產、安全、質量、環保、銷售領導班子,在開拓省內市場的基礎上,同時開發江蘇、河北、北京等國內市場,并與上海寶鋼、石家莊焦化、萊鋼、濟鋼、邯鋼建立了長期穩定的技術合作關系,在此基礎上公司組建了國際業務部,在國際、國內市場上永遠處于領先水平。 (二)經濟效益分析 項目的綜合成本見下表15-1。 表15-1 綜合成本表 序號 項目名稱 單位 成本(萬元) 一 原材料 1 無水焦油 t/a 2000 2 氫氧化鈉(40%) t/a 1300 3 濃硫酸(93%) t/a 550 4 碳酸鈉(100%) t/a 1533 二 動 力 1 工業新水 103m3 222.22元/103m3 2 電 103kWh 470元/103kWh 3 煤 t/a 620元/t/a 5 軟水 m3 10元/m3 三 工程費 12408.69 四 其他費用 1016. 65 根據項目可行性研究報告,該項目的主要財務評價指標見表15-2。 表15-2 主要財務評價指標表 序號 項 目 單 位 數 額 備 注 1 項目總投資 萬元 19600 其中固定資產總投資 萬元 16000 2 銷售收入 萬元/a 60000 3 銷售稅金及附加 萬元/a 1100 4 平均年總成本費用 萬元/a 52200 5 平均年利潤總額 萬元/a 6200 6 平均年所得稅 萬元/a 1550 7 平均年稅后利潤 萬元/a 4650 稅前 8 全投資內部收益率 % 24.93 9 全投資內部收益率 % 23.72 稅后 10 全投資回收期 年 3.16 稅前 11 全投資回收期 年 4.21 稅后 12 全投資凈現值(ic=12%) 萬元 28756.72 稅前 13 全投資凈現值(ic=12%) 萬元 25674.2 稅后 14 投資利潤率 % 23.72 15 投資利稅率 % 15.52 由表15-1可見,該項目投入總資金19600萬元,其中固定資產總投資16000萬元,流動資金3600萬元,建設期利息558.4萬元。財務評價結果表明,工程建成投產后,其經濟效益較好,全投資內部收益率稅后達23.72%,高于基準收益率12%。項目經營期內年平均利潤總額為6200萬元,平均年上繳所得稅1550萬元,平均年稅后利潤4650萬元,投資利潤率為23.72%,投資利稅率為15.52%。全投資回收期稅后為4.21年,全投資凈現值稅后為25674.2萬元。該項目主要經濟指標均高于同行業基準水平,有較強的抗風險能力,經濟效益可觀。 15.3 工程的環境效益 15.3.1 環保設施投資情況 項目環保投資詳見表15-1。環保投資主要用于廢水預處理系統、生化廢水系統、油水分離器、廢水槽、瀝青冷卻水池防滲用、罐體密封(呼吸閥、阻火帽)、采用低噪音設備、加裝隔聲罩、環境綠化等。 表15-3 環保投資一覽表 序號 內 容 投資額(萬元) 1 廢水預處理系統 142.36 2 生化廢水系統 576.33 3 循環冷卻水系統 23.37 4 事故防滲池 8 5 罐體密封(呼吸閥、阻火帽) 50 6 廢氣回收處理系統 400 7 采用低噪音設備、加裝隔聲罩、安減震底座、消聲器 300 8 環境綠化 100 合 計 1540 15.3.2 環保設施的經濟效益 項目環保設施的運行,不僅大大降低了各種污染物的排放量,提高了資源的利用率,節省了大量的排污費,同時還產生一定經濟效益。 綜上所述,項目注重了環境與經濟的協調發展,體現了社會、經濟、環境“三個效益”的有機統一,本項目是可行的。 第十六章 污染物排放總量控制分析 16.1污染物排放總量控制原則與目標 污染物排放總量控制是我國可持續發展戰略的重大舉措。山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目也須實施污染物排放總量控制,應根據國務院關于“十一五”期間全國主要污染物排放總量控制計劃的批復( 國函[2006]70號),在當地環境保護管理部門的指導下,充分考慮工程所在區域環境質量狀況、環境功能和環境管理要求,結合工程特點及當前污染控制措施的技術經濟可行性,將污染物排放總量控制在一定數量范圍內,以保證區域污染物排放總量控制目標及環境保護目標的實現。 該工程污染物排放總量控制應按照“清潔生產”、“三同時”的原則,在保證新建工程達標排放的基礎上對比分析工程建設前后國家污染物排放總量控制指標的總量變化。“十一五”期間我國實行總量控制的污染物為:二氧化硫、化學耗氧量。 16.2污染物排放總量控制指標 擴建工程建成后全廠外排廢水的COD≤100mg/L,年排放量為3.53t。因此建議申請總量控制指標COD4.0 t/a。根據萊蕪市萊城區環保局萊城區環字[2007]3號文件,2007年固德化工有限公司COD排放控制計劃是32t/a。滿足要求。 擴建工程建成后全廠外排煙氣中煙塵和二氧化硫排放量見下表。 表16-1 擴建工程建成后全廠外排煙氣中煙塵和二氧化硫排放量 裝置或工段 煙塵排放量(t/a) 二氧化硫排放量(t/a) 現有煤焦油工程 32 80.64 現有粗苯工程排放量(t/a) 23.4 46.1 措施后削減量 14.04 17.3 措施后排放量 9.36 28.8 擴建工程 84.48 81.56 全廠 125.84 191.0 根據萊蕪市萊城區環保局萊城區環字[2007]3號文件,2007年固德化工有限公司SO2排放控制計劃是45t/a。而全廠預測排放量為191t/a,超過總量控制要求,所以對廠區內的鍋爐和煤氣發生爐以及導熱油爐安裝脫硫設施,脫硫設施不得低于76%。 綜上所述,擴建工程建成后全廠污染物排放總量中COD滿足總量控制要求。二氧化硫排放量超過總量控制要求,所以對廠區內的鍋爐和煤氣發生爐以及導熱油爐安裝脫硫設施,脫硫設施不得低于76%。第十七章 結論與建議 17.1評價結論 根據前面各部分析論證,對山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目評價結論如下: 17.1.1環境質量現狀評價 17.1.1.1空氣環境質量現狀 環境空氣質量監測結果表明:該評價區域的SO2、NO2小時均濃度均低于評價標準,SO2、NO2日均濃度單項污染指數的最大值分別為0.25和0.49也均低于評價標準,說明該區受二氧化硫和二氧化氮的污染較小。苯可溶物與臭氣濃度均不超標。非甲烷總烴在各測點濃度超標現象嚴重,可見新建項目周圍的非甲烷總烴已嚴重超標;B(a)P在5月7日廠界監測時超標,超標主要是現有工程無組織排放瀝青煙和蒽油等高沸點餾分引起。 17.1.1.2水環境質量現狀 1.地表水環境現狀表明:從監測與評價結果看,地表水有一定程度污染。監測斷面中CODcr在1#監測斷面超標,是由現有工程生活污水排放引起;氨氮在3#水河下游500m,超標2.41倍,可能是由由于生活污水的排入造成,其余均無超標現象,可見該地區的地表水質較好。 2.地下水環境監測結果表明:除1#點硫酸鹽超標,2#點總硬度、高錳酸鹽指數超標外,其余指標在4個井點均符合標準不超標。本地地下水類型以重碳酸鹽為主,地下水循環條件好,徑流通暢,溶濾作用較強,致使地下水中無機礦物質成分含量大。從地下水監測與評價結果看,說明廠區周圍地下水環境較好。 17.1.1.3聲環境現狀 聲環境監測結果表明:可見廠界噪聲監測點除5#外均未達標,可見擬建廠址周圍聲環境較差。 17.1.2工程分析 17.1.2.1現有煤焦油工程分析 1.工程概況 山東固德化工有限公司年產20萬噸煤焦油深加工項目總投資2886萬元,其中環保總投資288.6萬元,占工程總投資的10%。萊蕪市環保局于2005年9月5日審批通過了現有5萬噸/a煤焦油加工工程補辦完善的環境影響報告表。并于2006年5月19日通過了現有5萬噸/a煤焦油加工工程的驗收。 2.污染因素分析 (1)廢氣 該公司排放廢氣主要是燃煤蒸汽鍋爐產生和排放的煙塵和SO2、管式加熱爐燃氣廢氣;酚鹽吹蒸分解排放的廢氣,主要成分為輕酚類廢氣、瀝青槽排放的瀝青煙收集無吸收和各種貯槽無組織排放的尾氣,主要成份為苯(輕油中的成分)、萘、酚等、萘庫無組織排放的萘升華后的氣體等、裝卸原料和產品時可能會撒落部分蒸發的廢氣。在驗收時上述排放的廢氣沒有采取防治措施。 鍋爐煙氣中煙塵、SO2排放均達標。由于驗收監測時煤氣發生爐沒有投入運行,管式發生爐燃燒蒽油作為燃料,瀝青煙收集效果不好,導致B(a)P的濃度在2005年12月15日監測時超標。非甲烷總烴廠界濃度標準執行((大氣污染物綜合排放標準(GB16297-1996)周界外濃度最高點,即4.0mg/m3,本公司上風向在2007年5月6日11時的監測濃度超標,在廠址下風向三天的監測結果均有超標現象。超標的原因是現有工程原料和產品槽揮發廢氣沒有有效的收集措施。 (2)廢水 本公司排放的廢水主要是焦油脫水、輕油油水分離器分離得到廢水;酚鹽分解廢水;萘油和洗油槽脫出的廢水;地面沖洗水;上述廢水運往萊鋼焦化廠處理。初期雨水、冷凝水;辦公生活污水,運輸和裝卸過程中可能要灑落部分污水,上述廢水直接排放。 地表水監測斷面中CODcr、氨氮超標。超標可能是由生活污水的排入造成。 (3)固體廢棄物 本公司產生的固體廢棄物有焦油生產過程中的焦油渣、鍋爐燃燒產生灰渣;生活垃圾,運輸和裝卸過程中可能要泄漏部分原料和產品等。灰渣外售綜合利用,生活垃圾運往垃圾處理廠。焦油渣摻入煤中燃燒。 (4)噪聲 各種風機、鍋爐、給水泵和冷卻塔等產生的噪聲。 管式爐的風機噪聲沒有采取降噪措施,鍋爐、給水泵等均位于鍋爐房內,有車間隔聲措施。冷卻塔本身無降噪措施,冷卻塔與西廠界間相隔焦油加工的車間樓,所以噪聲有所降低。 現有工程廠界噪聲不能穩定達標。 3.現有煤焦油加工工程存在的主要問題及擬采取的處理措施 (1) 廢氣 1.存在的問題 現有工程廢氣無組織排放中B(a)P和非甲烷總烴不能完全達標。超標原因是現有工程產品和原料槽揮發廢氣沒有收集措施,瀝青煙收集效果不好,和燃燒蒽油等排放所致。 2.正(擬)采取的措施與效果分析 驗收監測之后,本公司于2006年5月份將煤氣發生爐投入運行,管式爐的燃料由蒽油改為煤氣。 現有工程產品和原料槽揮發廢氣擬與擴建工程同時建設廢氣收集裝置。即將槽區內各原料、成品槽放散管集中于廢氣總管,利用風機吸氣把廢氣通過洗油洗氣塔和清水洗氣塔回收廢氣中的油類物質,清洗后的回收氣進入鍋爐、管式爐鼓風機,通過鍋爐燃燒形成水汽和二氧化碳排放。產生的瀝青煙通過集氣罩收集后同樣進入廢氣回收洗滌裝置。經過廢氣回收的油洗和水洗之后廢氣中的有機氣體部分被吸收,剩余的少量有機氣體經鍋爐、管式爐燃燒后得到無機廢氣,廢氣能夠達標排放。 (2)廢水 1.存在的問題 現有工程生產廢水全部運往萊鋼焦化廠處理,初期雨水收集后未采取處理措施,生活污水未采取處理措施直接排入廠內地表水體。 2.擬采取的措施與效果分析 現有工程擬與擴建工程同時建設廢水處理系統,現有工程與擴建工程的生產廢水與初期雨水收集后進入廢水處理系統處理,達標后排放。廢水處理的具體流程見擴建工程相關部分。生活污水須建設生活污水處理設施,處理達標后的水回用于廠區綠化。 (3)噪聲 現有工程生產區鍋爐風機位于室外其產生噪聲并離西廠界較近導致廠界噪聲不能穩定達標,須采取綜合措施降低噪聲保證其穩定達標。 噪聲控制措施:將鍋爐風機置于隔音操作室內,并在鍋爐風機進出口安裝阻抗復合式消聲器,可降噪15-20dB(A);安裝減震底座。 (4)固體廢棄物 現有工程焦油渣的處置不符合要求,須按照環評批復的要求處理處置。 17.1.2.2現有粗苯精制工程分析 1.工程概況 山東固德化工有限公司3萬噸/a粗苯精制項目。屬于在原有廠區內新上不同原料的加工項目。項目總投資為2998.1萬元,其中環境保護投資299.8萬元, 2.現有粗苯精制項目污染因素分析及環評批復完成情況 工程生產過程存在的污染因素包括廢氣、廢水、固體廢棄物和噪聲。 (1)廢氣排放及擬采取的防治措施 本項目廢氣主要來源于原料與產品貯存罐的放空廢氣,酸洗時帶出部分廢氣,蒸餾塔區油水分離器上部放空管排放廢氣,物料裝卸時排放的廢氣,檢修時放空廢氣與導熱油爐的鍋爐煙氣。前者屬于無組織排放,廢氣成分主要是苯、甲苯和二甲苯。后者屬于有組織排放,廢氣成分是煙塵和SO2。 目前貯存罐的放空采用空氣呼吸閥,盡量減少廢氣的排放。 根據環評批復要求,必須采取措施對無組織排放廢氣統一收集后處理。建議將所排廢氣收集后用吸附法處理廢氣,經吸附法處理后的廢氣排放量削減60%左右,則無組織排放的廢氣量為苯1.06kg/h,甲苯0.3kg/h,二甲苯0.15kg/h,通過高20m的排氣筒排放。 導熱油爐年耗洗精煤3600噸,煤的灰份12%,硫份0.8%,導熱油爐設有旋風除塵設施,除塵效率75%,煙氣通過高24米、出口內徑60cm煙囪排放,小時排煙氣量6750m3。鍋爐煙氣不達標,按照環評批復意見:燃用低硫煤,含硫量低于0.5%。除塵效率〉90%多管除塵器,排氣筒高度不低于35m。 (2)廢水及其處理措施 廢水產生環節為:粗苯在加工前必須脫水,脫水的粗苯可以減少蒸餾系統的能耗,所脫水經過油水分離器進行分離,分離后得到廢水。在未洗混合分加堿洗后脫出的污水。化驗室洗手池所排廢水。工藝蒸汽冷凝水。所有這些廢水全部運至萊鋼集團焦化廠處理。 另外檢修時蒸餾塔、罐區可能出現的少量滲漏液,污染物主要是苯、甲苯、二甲苯、石油類等。檢修時滲漏液含有較高濃度的污染物,此種污水量少,排放無規律,一般3個月至半年檢修一次,處理難度大,須由專門污水處理站處理,該公司已與山東萊蕪鋼鐵有限公司焦化廠簽定了“污水處理協議書”,協議書見附件。 (3)固體廢棄物、殘油及其控制措施 導熱油爐燃煤后會產生灰渣,按年燃煤3600噸,灰分含量12%計,年產生灰渣量為432噸,由于灰渣可綜合利用,其協議見附件。 該項目殘油主要有重苯、初餾分、吹殘、二甲殘等,屬危險廢物。重苯進入現有工程煤焦油加工工藝流程中進行深加工,吹殘、二甲殘可作為化工原料供給有關廠家,該公司委托淄博成川化工有限公司作為原料使用,不排放,屬綜合利用,雙方簽定的使用合同見附件。 環評批復要求是:蒸餾殘渣等危險廢物委托有資質的單位無害化處置,一般工業固體廢物全部綜合利用,生活垃圾交環衛部門集中處置,都不能設備貯存場貯存和排放。本項目采取的措施符合上述要求。 (4)噪聲及其控制措施 噪聲設備主要有導熱油爐及物料泵,風機噪聲90-95dB(A),另外,各類泵噪聲一般70-80dB(A)。類型包括空氣動力噪聲、機械噪聲、電磁噪聲等,具有高、中、低各種頻率。 環評批復要求:選用低噪聲設備合理布置噪聲源位置,對固定噪聲源采取隔聲、消聲降噪等措施,確保廠界噪聲符合《工業企業廠界噪聲標準》Ⅱ類標準。 現有工程對固定噪聲源沒有采取隔聲、消聲降噪等措施,沒有達到環評批復的要求,必須按照環評批復的要求進行改造。 17.1.2.3擴建工程分析 1.工程概況 山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目建設占地面積61500平方米,本項目總投資1.96億元,其中廢水、廢氣等環保系統投資1540萬元左右,占總投資的7.86%。本項目職工定員120人,其中生產工人108人,管理人員及其他人員12人,年工作日300天,三班制運行生產。位于山東省萊蕪市萊城區口鎮三山村以東,固德化工老廠區以北建設,配套基礎設施齊全,不占用耕地,廠址較為寬闊,該項目地理位置優越,交通通訊便利。 2.建設工程存在的污染因素 建設工程存在的污染因素包括廢氣、廢水、廢渣和噪聲等。 1.該項目的廢氣主要包括在瀝青打入儲罐時、瀝青進入冷卻水池時有瀝青煙產生;工業萘高位槽和工業萘包裝機產生的含萘廢氣;精餾塔精餾尾氣;儲罐放散管廢氣;管道、閥門跑冒滴漏廢氣。有機廢氣收集后經油洗、水洗凈化系統凈化后進入鍋爐和管式爐燃燒。各種加熱爐產生的主要污染物為煙塵、二氧化硫,采用旋風除塵器后煙氣達標排放。 2.該項目生產工藝廢水包括焦油脫水、輕油、酚油油水分離器、酚鹽蒸吹、初期雨水、煤氣發生爐制備軟水排污、化驗室洗手池排水,經過廠內廢水處理設施可達標排放。 3.本項目建成后噪聲源主要包括各類風機、各類泵機等設備噪聲,噪聲值一般都在75~95dB(A)之間分貝左右,在采取一系列噪聲控制措施后可以最大程度的減少噪聲對環境的影響。 4. 本工程屬危險固體廢物的有:焦油渣、酸焦油、廢酸和廢催化劑。對焦油渣由于產量少,本項目摻入煤中燃燒。爐渣由附近村民或建筑部門拉走作建筑材料綜合利用。酸焦油、廢酸經預處理后進入廢水處理系統處理,廢催化劑運往原料廠家由廠家回收。 17.1.3環境影響評價 1、空氣環境影響評價結果表明:該項目擴建工程的廢氣產生環節與處理措施有:焦油管式爐、工業萘管式爐、加熱爐煙氣,煙氣中主要污染物為煙塵、二氧化硫,其排放濃度可以達到《工業爐窯大氣污染物排放標準》(GB9078-1996)表2中的二類標準。 生產過程中廢氣有:對瀝青粉塵采用布袋除塵器除塵后,收集后的瀝青煙經洗油和水洗工藝串聯后的一級冼凈塔、二級洗凈塔再經活性炭吸附后達標排放。工業萘高位槽和工業萘包裝機的含萘廢氣、精餾塔精餾尾氣、儲罐放散管廢氣經吸收處理后及管道、閥門跑冒滴漏少量廢氣均可達到《大氣污染物綜合排放標準》。 2、地表水環境影響分析表明:擬建項目對下游地表水的影響不大。通過分析擬建項目對南水北調東線工程山東段的影響表明,擬建工程廢水排放以后對附近地表水水河的影響不大,對下游水質的影響也不大。所以本工程對南水北調東線工程山東段的影響也不大。 地下水環境影響分析:在正常生產狀況下,在原料儲存區和反應過程中做好地面防滲措施后,并在廠區內管道和構筑物做好防滲工作后,建設工程不會對廠址周圍地下水造成明顯影響。 3、噪聲影響分析結果表明:建設工程在采用單獨布設、集中控制并對噪聲大的設備真空泵的廠房屋頂改用混凝土材料,窗采用雙層鋁固定窗,門采用雙道隔聲門;風機采用隔聲罩,并設置專門的廠房,單獨布置等一系列措施,對噪聲的降低有一定的作用,經過對廠界的預測評價可知該廠的噪聲排放可以達到《工業企業廠界噪聲標準》(GB12348-90)中Ⅱ類標準:晝間60dB(A),夜間50dB(A),對周圍環境影響較小。 4、固體廢物環境影響分析:本工程運行時,危險固廢通過上述處理措施均能達到要求,對環境進行影響甚小。綜上所述,本工程由于采取了合理可行的處置技術,固體廢物對環境的影響甚微。 5、環境風險評價:建設工程在生產過程中可能發生的事故是原料泄漏以及著火。若因地質災害和雷擊引起的泄漏和著火,其危害性最大。本項目在采取一系列安全與環境風險控制措施的基礎上,制定了環境風險應急預案以降低事故發生的可能性。事故發生后對周圍環境會產生一定影響。 6、產業政策的符合性:根據《焦化行業準入條件》(國家發改委2004年76號)已有煤焦油單套加工裝置規模要達到5萬噸/年及以上;同時根據《產業結構調整指導目錄(國家發改委40號)》本項目所生產的改質瀝青屬于高等級道路瀝青、聚合物改性瀝青和特種瀝青,屬于國家鼓勵類行業。國家鼓勵10萬噸/年以上規模焦油加工裝置的新建與發展,并為進口煤化工加工設備免稅。所以本項目的建設符合國家產業政策。 7、公眾參與分析結果表明:公眾對項目的建設比較關心,積極參與該工程的環境調查,大多數人對本項目的建設都表示支持,也認為項目建成后為更好地提高人們的生活質量,并且認為項目建成后對周圍環境有一定的影響。 8、通過清潔生產分析,該工程從原輔材料、產品、工藝系統、設備、工藝設計到生產、排污情況充分考慮了節能降耗和環境保護,基本符合清潔生產要求。 17.2措施與建議 17.2.1措施 1)遵循“三同時”制度,確保環保投資的到位,同時在環保部門的指導下,切實落實好廢氣、廢水、噪聲、固廢等各項污染治理措施及綜合利用措施,確保污染物達標排放。必須在環保設施驗收合格后才可投產運行;加強設備檢修、開停車時的環境管理,減少檢修、開停車時無組織排放。 2)建設生產廢水處理系統將現有工程和擴建工程的生產廢水、跑冒滴漏廢水和初期雨水收集后處理,達標后排放。嚴禁未經處理直接排放。建立事故處理水池,事故處理水池等池體及生產區地面要嚴格采取防滲措施,并防止原料和產品及廢水跑、冒、滴、漏等情況的發生。建立和完善污、雨水及事故廢水的收集設施,并對廠區可能產生污染和無組織泄漏下滲的廠地進行防滲處理,嚴格產品的運輸、儲存管理、防止漏灑。 3)現有工程和擴建工程生產過程中的瀝青煙經洗油和水洗工藝串聯后的一級冼凈塔、二級洗凈塔后達標排放。 4)現有工程和擴建工程生產過程中的工業萘高位槽和工業萘包裝機的含萘廢氣、精餾塔精餾尾氣、儲罐放散管廢氣經廢氣回收處理裝置的洗油二級吸收處理后達到《大氣污染物綜合排放標準》后方可排放。 5)粗苯精制工程中將所排廢氣收集后用吸附法處理廢氣,經吸附法處理后的廢氣通過高20m的排氣筒排放。導熱油爐燃用低硫煤,含硫量低于0.5%。除塵效率〉90%多管除塵器,排氣筒高度不低于35m。 6)現有工程和擴建工程產生的焦油渣、爐渣、生活垃圾及廢催化劑,酸焦油、廢酸等。焦油渣由專用設備運往煤場可以摻入煤中燃燒。廢催化劑必須運往廠家回收,酸焦油、廢酸等運往原料廠家處理。對燃料爐渣由附近村民或建筑部門拉走作建筑材料綜合利用。生活垃圾定期由廠內有關部門清運運往垃圾處理場集中處理。對危險廢物必須采用專用的儲存、運輸設施將其收集存放并妥善處理,不得隨意堆放或者外排。 7)現有工程和擴建工程選用低噪聲設備,風機安裝消聲器、設隔聲操作室、泵安裝減震底座,設隔聲操作室等采取綜合降噪措施,確保廠界噪聲達標排放。 8) 物料儲運及使用嚴格按照國務院發布的化學危險品安全管理條例(1987.2.17)、化學危險品安全管理條例實施細則及工作場所安全使用化學品規定等法規執行。 3.4.3 建議 1)本著“清潔生產”的原則,選擇先進的工藝技術裝備,節能降耗;提高水循環利用率和重復利用率。 2)本項目使用原料及產品具有易燃、易爆等特點,并有一定毒性,需通過設置安全距離、加強生產管理及人員培訓、盡量控制存儲量等措施,把風險因素控制在最低的程度。 3)加強企業內部管理,實施本報告書中提出的環境管理和監測計劃環境風險應急預案。 4)建議在運行過程產生的生產廢水定期監測其水質,禁止不達標排放。 5)嚴格做好反應系統密閉措施,每天檢查系統密閉性,確保工作環境安全性。 6)定期檢查管道泄漏情況并及時進行維修,盡量較少因跑、冒、滴、漏現象的產生。 7)建議委托專業環境管理監測機構,及時監測廢氣、記錄固體廢物產生量等,加強生產過程環境管理,加強監測、監督,嚴格執行環境監測制度,定期開展環境保護宣傳和教育,加強員工的技術培訓,明確崗位職責,提高廣大職工環境保護意識。 8)加強廠區綠化美化工作,建議在生活、辦公區設置衛生防護帶。綠化的樹種可采用喬木,配以灌木和花卉等。使廠區做到“三季有花,四季常青”。 綜合結論:山東固德化工有限公司20萬噸/年焦油加工項目位于口鎮三山村東北。該項目交通運輸方便,水、電供應有保障等諸多有利因素;該項目選址在萊城工業園內合理;符合國家產業政策要求。在工程運行過程存在一些污染因素,在技術可行及經濟合理的前提條件下,為了降低工程運營期對環境的影響,該項目采取了一定的污染防治措施,本環境影響報告書中也提出了相應的污染防治對策措施與建議。在嚴格落實各項環保措施的前提下,項目對周圍環境不會產生明顯的影響,因此, 建設項目基本可行。
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